淺談蓋梁施工的幾種支撐體系  

本文引用自柳絮飄飄《淺談蓋梁施工的幾種支撐體系》

摘要：通過對蓋梁施工不同支撐方法的比較，結(jié)合工程實(shí)際應(yīng)用,，從影響工程質(zhì)量,、進(jìn)度、費(fèi)用的不同側(cè)面入手,，提出新的施工方法,。

關(guān)鍵詞：蓋梁；支撐體系,；抱箍法,；工程應(yīng)用

近年，公路橋梁中有不少橋梁的下部結(jié)構(gòu)采用簡單的剛架結(jié)構(gòu),，即橋梁的下部基礎(chǔ)為兩根或多根樁基礎(chǔ),，墩身為兩根圓柱墩，樁間系梁聯(lián)結(jié)（或不設(shè)系梁）,，墩頂蓋梁聯(lián)結(jié),。例如,，已經(jīng)建成的京福高速公路大黃山特大橋,、邵店鎮(zhèn)沭河大橋，以及正在興建中的京杭運(yùn)河特大橋,、高水河特大橋,、潤揚(yáng)大橋南北引橋等，均是采用這種結(jié)構(gòu),。在這些橋梁的蓋梁施工中,，采用了支架法、橫穿型鋼法,、預(yù)埋鋼板法,、抱箍法等等施工方法，有成功經(jīng)驗(yàn)也有失敗的教訓(xùn),。下面就這些施工方法的優(yōu)缺點(diǎn)從施工質(zhì)量,、工期和費(fèi)用影響等方面進(jìn)行一些簡單的探討。

1,、橫穿型鋼法

在墩柱內(nèi)預(yù)先埋設(shè)預(yù)留孔,，在孔中穿入型鋼并鎖定型鋼，由型鋼支撐支架,、模板及整個蓋梁的重量,。如圖1所示。

這種體系的優(yōu)點(diǎn)是,，支架,、模板及整個蓋梁的重量通過型鋼傳至墩柱,，由墩柱承受，傳力途徑簡單明確,，不存在支架下沉的問題,。但這種體系的缺點(diǎn)也是明顯的，在墩柱內(nèi)埋設(shè)留預(yù)孔,，影響墩柱的外觀質(zhì)量,，其處理不但費(fèi)工費(fèi)時而且還很難領(lǐng)人滿意；再次,，這種體系一般不易取得監(jiān)理,、設(shè)計部門及業(yè)主的認(rèn)同。因此,，這種體系現(xiàn)已較少采用,。

2、預(yù)埋鋼板法

在墩柱中預(yù)埋鋼板,，拆模后在預(yù)埋鋼板上焊接鋼支撐,，由它來承受支架、模板及整個蓋梁的重量,。如圖2所示,。

這種體系的優(yōu)點(diǎn)與前一種體系一樣，支架,、模板及整個蓋梁的重量通過鋼支撐及預(yù)埋鋼板傳至墩柱，由墩柱承受,，傳力途徑簡單明確,，不存在支架下沉的問題而且也不用破壞鋼模。這種體系的缺點(diǎn)是,，第一,，預(yù)埋鋼板要消耗大量鋼材，很不經(jīng)濟(jì),；第二,，鋼支撐的焊接工作是相當(dāng)大，對焊接質(zhì)量的要求也比較高,，而且蓋梁施工完后要對墩柱外觀進(jìn)行處理,，不但費(fèi)工費(fèi)時而且還較難保證質(zhì)量。故這種體系只在迫不得已的情況下采用,。

　　　　　　　　3,、支架法　　

采用支架法施工，這是目前用得較多的一種方法,。支架可用萬能桿件也可采用鋼管支架搭設(shè),。蓋梁施工的所有臨時設(shè)施重量及蓋梁重量均由支架承受，直接傳到地面。這種方法的優(yōu)點(diǎn)是,，第一,，支架的形式及高低可根據(jù)墩周圍的地形和墩柱的高度等隨機(jī)變化，方法靈活,；第二,，不用在墩柱上設(shè)置預(yù)埋件，不會對墩柱外觀造成影響,。但這種方法也有不少缺點(diǎn),，第一，支架法施工對地基的承載力要求比較高　,，一般均要求對地基進(jìn)行壓實(shí),，對軟土地基還需要澆筑砼地坪。因此,，對地基的處理要花費(fèi)較多人力物力,。如果對地基的處理稍有不慎，即可造成支架整體下沉,，嚴(yán)重影響蓋梁的施工質(zhì)量,。第二，墩柱較高時,，必須對支架進(jìn)行預(yù)壓以消除非彈性變形,，這需要消耗大量人力物力。第三,，由于墩柱高度的變化而調(diào)整底模高度,；對于鋼管支架，從經(jīng)濟(jì)上講都是不合算的,，而且還要大量不必要的人力,。第四，墩柱較高時,，支架龐大,，需要巨額投入而且安裝支架費(fèi)時耗力。第五,，水中施工無系梁橋墩時,，支架法很難用得上。由此可知,，支架法施工雖然方便靈活,，但該法有其自身固有的缺點(diǎn)，在施工時尤需注意支架的穩(wěn)定性,、非彈性變形及地基沉降等方面的問題,。

4,、抱箍法

其力學(xué)原理：是利用在墩柱上的適當(dāng)部位安裝抱箍并使之與墩柱夾緊產(chǎn)生的最大靜摩擦力，來克服臨時設(shè)施及蓋梁的重量,。如圖3所示,。

抱箍法的關(guān)鍵是要確保抱箍與墩柱間有足夠的摩擦力，以安全地傳遞荷載,。下面就此問題進(jìn)行討論,。

4．1　抱箍的結(jié)構(gòu)形式

抱箍的結(jié)構(gòu)形式涉及箍身的結(jié)構(gòu)形式和連接板上螺栓的排列。

4．1．1　箍身的結(jié)構(gòu)形式

抱箍安裝在墩柱上時必須與墩柱密貼,，這是個基本要求,。由于墩柱截面不可能絕對圓，各墩柱的不圓度是不同的,，即使同一墩柱的不同截面其不圓度也千差萬別,。因此，為適應(yīng)各種不圓度的墩身,，抱箍的箍身宜采用不設(shè)環(huán)向加勁的柔性箍身,，即用不設(shè)加勁板的鋼板作箍身。這樣,，在施加預(yù)拉力時,，由于箍身是柔性的，容易與墩柱密貼,。

4．1．2　連接板上螺栓的排列

抱箍上的連接螺栓,，其預(yù)拉力必須能夠保證抱箍與墩柱間的摩擦力能可靠地傳遞荷載。因此,，要有足夠數(shù)量的螺栓來保證預(yù)拉力,。如果單從連接板和箍身的受力來考慮，連接板上的螺栓在豎向上最好布置成一排,。但這樣一來,，箍身高度勢必較大,。尤其是蓋梁荷載很大時,，需要的螺栓較多，抱箍的高度將很大,，將加大抱箍的投入,，且過高的抱箍也會給施工帶來不便,。因此，只要采用厚度足夠的連接板并為其設(shè)置必要的加勁板,，一般均將連接板上的螺栓在豎向上布置成兩排,。這樣做在技術(shù)上是可行的,，實(shí)踐也證明是成功的。因此,，抱箍采用如圖4所示的結(jié)構(gòu)形式,。

4．2　連接螺栓數(shù)量的計算

抱箍與墩柱間的最大靜摩擦力等于正壓力與摩擦系數(shù)的乘積，即F=f×N

式中　F－抱箍與墩柱間的最大靜摩擦力,；

　　　N－抱箍與墩柱間的正壓力,；

　　　f－抱箍與墩柱間的靜摩擦系數(shù)。

而正壓力N與螺栓的預(yù)緊力是對平衡力,，根據(jù)抱箍的結(jié)構(gòu)形式，假定每排螺栓個數(shù)為n,，則螺栓總數(shù)為4 n,，若每個螺栓預(yù)緊力為F1,，則抱箍與墩柱間的總正壓力為N＝4×n×F1。

對于抱箍這樣的結(jié)構(gòu),，為減少螺栓個數(shù),，可采用材質(zhì)為45號鋼，直徑30mm的大直徑螺栓或M27高強(qiáng)度螺栓,。但采用M27高強(qiáng)度螺栓有兩個缺點(diǎn)：一是高強(qiáng)度螺栓經(jīng)過一次加力松弛循環(huán)后一般不能再用，這與抱箍需多次重復(fù)使用的要求不相符,；再次安裝抱箍時需更換新螺栓,，加大了投入,；二是市場上沒有M27高強(qiáng)度螺栓,，必須到專門的廠家購買,，不能滿足隨時更換的要求。因此,，一般均采用材質(zhì)45號鋼的M30大直徑螺栓,。每個螺栓的允許拉力為[F]＝As×[σ]

式中As　—螺栓的橫截面積，As＝πd2/4

[σ]—鋼材允許應(yīng)力,。對于45號鋼,，[σ]＝2000kg/cm2。

于是,，[F]＝[σ]πd2/4＝2.0×3.14×32/4=14.13 t,；取F1＝14 t

鋼材與混凝土間的摩擦系數(shù)為0.3～0.4,，取f＝0.3

抱箍與墩柱間的最大靜摩擦力為F＝f×N＝f×4×n×F1＝0.3×4×n×14=16.8n

若臨時設(shè)施及蓋梁重量為G，則每個抱箍承受的荷載為Q＝G／2,。

取安全系數(shù)為λ＝2,，則有Q＝F／λ即G／2＝16.8n/2；n=0.06×G

故可取n為整數(shù),。

可見,，抱箍法從理論上是完全可行的。

4．3　抱箍法施工的注意事項(xiàng)

4．3．1　抱箍結(jié)構(gòu)上應(yīng)注意的問題

（1）箍身應(yīng)有適當(dāng)強(qiáng)度和剛度,，以傳遞拉力,、摩擦力并支承上部結(jié)構(gòu)重量，可采用厚度為10mm～20mm的鋼板,。

（2）由于抱箍連接板是直接承受螺栓拉力的構(gòu)件,，要有足夠的強(qiáng)度和剛度，根據(jù)理論計算及實(shí)踐經(jīng)驗(yàn),，以采用厚度為24mm～30mm的鋼板為宜,。

（3）由于抱箍連接板上螺栓按雙排布置，外排螺栓施壓時對箍身產(chǎn)生較大的偏心力矩,，對箍身傳力有不利影響,，因此，螺栓布置應(yīng)盡可能緊湊,，以剛好能滿足施工及傳力要求為宜,。

（4）為加強(qiáng)抱箍連接板的剛度并可靠地傳遞螺栓拉力，在豎直方向上,，每隔2～3排螺栓應(yīng)給連接板設(shè)置一加勁板,。

4．3．2　施工中應(yīng)注意的問題

（1）抱箍與墩柱間的正壓力是由連接螺栓施加的，螺栓應(yīng)首先進(jìn)行預(yù)緊,，然后再用經(jīng)校驗(yàn)過的帶響板手進(jìn)行終擰,。預(yù)緊及終擰順序均為先內(nèi)排后外排，以使各螺栓均勻受力并確保螺栓的拉力值,。

（2）澆筑蓋梁混凝土?xí)r，由于抱箍受力后產(chǎn)生變形,，螺栓的拉力值會發(fā)生變化,。因此,，在澆筑蓋梁的全過程中應(yīng)反復(fù)對螺栓進(jìn)行復(fù)擰,，即每澆筑一層混凝土均應(yīng)對螺栓復(fù)擰一次。

綜上所述,，只要采取適當(dāng)措施,，抱箍法是完全可行的。抱箍法有很多優(yōu)點(diǎn),，第一,，抱箍法是臨時荷載及蓋梁重量直接傳給墩柱,，對地基無任何要求；第二,，抱箍的安裝高度可隨墩柱高度變化,，不需要額外的調(diào)節(jié)底模高度的墊木或分配梁,；第三,，抱箍法適應(yīng)性強(qiáng)，不論水中岸上,、有無系梁,，只要是圓形墩柱就可采用,；第四，抱箍法節(jié)省人力物力是顯而易見的,，因此從經(jīng)濟(jì)上講是最合算的,；第五，抱箍法不會破壞墩柱外觀,，而且抱箍法施工時支架不存在非彈變形,，不用進(jìn)行預(yù)壓。

5,、工程應(yīng)用

正在修建揚(yáng)州西北繞城高速公路京杭運(yùn)河特大橋西岸引橋墩柱直徑1.4m，中心距7.2m,；蓋梁長12.0m,，寬1.7m，高1.6m,，混凝土量31.2m3,，墩柱平均高8.0m；跨度30m,，最大縱坡2％,。引橋共48個墩柱，24個蓋梁,。蓋梁施工共采用4套底模2套側(cè)模,，共需4套支撐設(shè)備,。最初擬定的方案為支架法。支架為滿堂支架,，平均每個支架高8m,，長14.4m，支架寬4.8m,，經(jīng)計算得知,，如用萬能桿件，每套支架需桿件約13T,，橫向分配梁需方木約2 m3,，縱向分配梁需方木為2.1m3；支架基底硬化砼共需約40 m3,，此外,，每拼裝一個支架至少 4d，且支架法需要進(jìn)行預(yù)壓,，至于消耗的人工就更不用說了,。后改為抱箍法，考慮模板,、支架及臨時荷載,，施工時每套抱箍的總負(fù)荷G約為100t，于是n=Num(0.03×G+1)= Num(0.03×100+1)= Num(4)=4,。實(shí)用中每排螺栓個數(shù)為4,，抱箍總高度500mm。每套支撐設(shè)備包括兩根工字鋼和兩個抱箍,，其中工字鋼重2.4t,，兩個抱箍重0.8t，一套支撐設(shè)備共重3.2t,；縱向分配梁與支架法相同：4個工人1d即可安裝1個支架,；節(jié)省了大量投資，縮短了施工周期,。兩種施工方法材料及工期對比見表1,。

表1　　　兩種施工方法材料及工期對比

對比內(nèi)容     　施工方法

    　支架法　     “抱箍”法

一個蓋梁施工周期　　　　     12 d     9 d

全部蓋梁支撐萬能桿件(租賃)　　     52 t     0

設(shè)備所有鋼材(其中工字鋼租賃)　           12.8t

基礎(chǔ)硬化砼     40 m3     0

分配梁方木     16.4m3     8.4 m3

蓋梁支撐設(shè)備投入的資金     4.1萬元     2.7萬元

6、總結(jié)

　　通過上面的分析可知,，抱箍法具有施工簡單,，適應(yīng)性強(qiáng)，節(jié)省投資,，施工周期短等優(yōu)點(diǎn),。由于其他支撐體系的優(yōu)點(diǎn)抱箍法都有，而其它支撐體系的缺點(diǎn)抱箍法幾乎都沒有。因此,，抱箍法是值得大力推廣的蓋梁施工支撐體系。

微硅粉在混凝土應(yīng)用  

ziran1314.happy 的 微硅粉在混凝土應(yīng)用

摘要： 硅粉（微硅粉）是硅合金與硅鐵合金制造過程中高純石英,、焦炭和木屑還原產(chǎn)生的副產(chǎn)品,，是從電弧爐煙氣中收集到的無定型二氧化硅含量很高的微細(xì)球形顆粒。硅粉一般含有90%以上的SiO2,，且大部分為無定型二氧化硅,。硅粉用于提高新拌混凝土及硬化后混凝土的性能，具有火山灰活性的硅灰對混凝土的耐久性有明顯的改善作用,。

關(guān)鍵字： 硅灰  微硅粉  混凝土 耐久性

　　自北歐國家冰島,、挪威和瑞典1976年開始在工程上應(yīng)用硅粉以來,人們開始對硅粉進(jìn)行了不斷的研究。由于硅粉具有與硅酸鹽水泥獨(dú)特的互補(bǔ)性能,現(xiàn)在已被確定為一種新型的輔助膠結(jié)材料而被許多國家廣泛研究和應(yīng)用,。隨著結(jié)構(gòu)超高和復(fù)雜程度的增大,人們對結(jié)構(gòu)材料的工作性能提出了更高的要求,除了高工作度外,在實(shí)際應(yīng)用中還希望高性能混凝土具有高的強(qiáng)度和耐久性,。有些摻和料，如硅粉,、高爐礦渣及粉煤灰已被用于提高新拌混凝土及硬化后混凝土的性能,。本文主要介紹了具有火山灰活性的硅灰對混凝土耐久性的影響?！　?/P>

　　1,、硅灰（微硅粉）的特性

　　1.1物理特性

　　硅灰（微硅粉）顏色在淺灰色與深灰色之間,密度2. 2g/cm3左右，比水泥(3.1g/cm3)要輕,，與粉煤灰相似,，堆積密度一般在200～350kg/m3。硅灰顆粒非常微小,，大多數(shù)顆粒的粒徑小于1μｍ,平均粒徑0.1μm左右,，僅是水泥顆粒平均直徑的1/ 100。硅灰的比表面積介于15000～25000m2/kg(采用氮吸附法即BET法測定),。硅灰的物理性質(zhì)決定了硅灰的微小顆粒具有高度的分散性,，可以充分地填充在水泥顆粒之間，提高漿體硬化后的密實(shí)度,。

　　1.2化學(xué)特性

　　硅粉（微硅粉）是硅合金與硅鐵合金制造過程中高純石英,、焦炭和木屑還原產(chǎn)生的副產(chǎn)品，是從電弧爐煙氣中收集到的無定型二氧化硅含量很高的微細(xì)球形顆粒,。硅粉一般含有90%以上的SiO2,，且大部分為無定型二氧化硅，其成分則根據(jù)合金品種不同而有變化,。我國西寧,、唐山、遵義等地硅粉的化學(xué)成分見表1：

　　表1　我國部分地區(qū)硅粉的化學(xué)成分

成分 SiO2（％） Al2O3（％） Fe2O3（％） CaO（％） MgO（％） C（％） R2O（％） 燒失量％

遵義 92.40      0.80        1.10        0.50      1.10      1.0     0.30       2.2

西寧 90.09      0.99        2.01        0.81      1.17      1.0     0.45       2.95

唐山 92.16      0.44        0.27        0.94      1.37      1.0     0.99       1.63

　　由表1可知，硅灰的主要化學(xué)成分為非晶態(tài)的無定型二氧化硅(SiO2),，一般占90%以上（通常用于高性能混凝土中的硅灰的SiO2最低要求含量是85％）,。高細(xì)度的無定型SiO2具有較高的火山灰活性，即在水泥水化產(chǎn)物氫氧化鈣(Ca(OH)2)的堿性激發(fā)下,，SiO2能迅速與Ca(OH)2反應(yīng),，生成水化硅酸鈣凝膠(C-S-H)，提高混凝土強(qiáng)度并改善混凝土性能,。

　　硅粉（微硅粉）之所以可以作為一種輔助性膠凝材料改善硬化水泥漿體的微結(jié)構(gòu),，首先是因?yàn)楣璺劬哂泻芨叩幕鹕交一钚浴ｋm然硅粉本身基本上與水不發(fā)生水化作用,，但它能夠在水泥水化產(chǎn)物Ca(OH)2及其它一些化合物的激發(fā)作用下發(fā)生二次水化反應(yīng)生成具有膠凝性的產(chǎn)物,；其次是因?yàn)楣璺鄣奈⒓咸匦裕粌H自身可以填充硬化水泥漿體中的有害孔,，其二次水化產(chǎn)物也可以填充硬化水泥漿體中的有害孔,，從而改善硬化水泥漿體的微觀結(jié)構(gòu)。

　　2,、硅灰（微硅粉）在水泥漿體和混凝土中的最佳應(yīng)用條件　　

　　為了更有效地利用硅粉對硬化水泥漿體微結(jié)構(gòu)的改善作用,，國內(nèi)外許多研究者對硅粉在水泥漿體和混凝土中的最佳應(yīng)用條件進(jìn)行比較詳細(xì)的研究，這方面的研究主要包括水膠比,、硅粉摻量,、外加劑以及其它火山灰摻合料的選擇及其用量等。硅粉在水泥漿體和混凝土中應(yīng)用時存在一個最優(yōu)水膠比范圍,，一般超過該范圍,，硅粉對硬化水泥漿體和混凝土微結(jié)構(gòu)的改善作用就會降低。如Gapparao指出,，在水泥砂漿3d或7d齡期時,，水膠比小于0.45(水膠比為0.35，0.40)的含硅粉的砂漿試件強(qiáng)度降低,，而水膠比等于0.45或0.50的含硅粉的砂漿試件強(qiáng)度上升,；但在水泥砂漿28d或90d齡期時，水膠比小于0.35,，0.40,，0.50的含硅粉的砂漿試件強(qiáng)度大致相同；而水膠比等于0.45的含硅粉(不論硅粉含量多少)的砂漿試件強(qiáng)度較低,；當(dāng)水膠比等于0.50,，硅粉摻量大于27.5%時，硅粉對砂漿后期強(qiáng)度發(fā)展有顯著影響,。

　　硅灰（微硅粉）雖然能夠有效地改善硬化水泥漿體和混凝土微結(jié)構(gòu),，但是由于硅粉的粒徑小,，比表面積大，所以水泥漿體和混凝土摻入硅粉后,，隨著硅粉摻量的增加,，需水量增大，自收縮也增大,。因此,，一般將硅粉的摻量限制在5%～10%之間，并用高效減水劑來調(diào)節(jié)需水量,，同時,，水泥,、硅粉,、外加劑之間存在一個相容性問題，因此,，在利用硅粉時必須注意其應(yīng)用條件,。由于混凝土中摻加硅粉后，可能導(dǎo)致混凝土的自收縮,，而摻加硅粉的混凝土一般是有特殊要求的混凝土,，因此，在混凝土中利用硅粉對硬化水泥漿體和混凝土性能的有利作用的同時,，必須盡量減少由硅粉帶來的不利影響,，解決這一問題的最有效的辦法就是摻加硅粉的同時摻加其它火山灰材料或其它物質(zhì)，讓它們?nèi)￠L補(bǔ)短以取得更好的技術(shù)經(jīng)濟(jì)效果,。目前,研究較多的是采用超細(xì)礦渣與硅粉復(fù)摻,，或采用粉煤灰與硅粉復(fù)摻。另一個對硅粉應(yīng)用條件研究較多的領(lǐng)域是采用硅烷對硅粉表面進(jìn)行預(yù)處理后摻加到水泥漿體或混凝土中或直接將硅烷與硅粉同時摻加到水泥漿體或混凝土中,，它們都能改善新拌水泥漿體和混凝土的工作性,，從而改善硬化水泥漿體和混凝土的微結(jié)構(gòu)。

　　3,、硅灰（微硅粉）改善硬化水泥漿體微觀結(jié)構(gòu)的機(jī)理　　

　　硅灰（微硅粉）能夠在很大程度上改善硬化水泥漿體和混凝土的性能,，主要是由于硅灰（微硅粉）具有較強(qiáng)的火山灰活性及其較小的粒徑和較大的比表面積。

　　首先,，硅灰（微硅粉）具有很強(qiáng)的火山灰活性,。雖然硅粉直接加到水中時并不與水發(fā)生水化反應(yīng)，但將硅灰（微硅粉）與水泥同時加入到水中,，當(dāng)水泥發(fā)生水化反應(yīng)時,，硅灰（微硅粉）立即與水泥水化產(chǎn)物之一Ca(OH)2發(fā)生二次水化反應(yīng)(即火山灰反應(yīng))，生成C-S-H凝膠體,，這樣既消耗了水化水泥漿體里的Ca(OH)2,，又使C-S-H凝膠體(火山灰反應(yīng)的生成物)增多,，且硅粉還能與水化水泥漿體中另一種水化產(chǎn)物C-S-H凝膠體(又稱傳統(tǒng)C-S-H凝膠體)反應(yīng)，生成低Ca/Si比的新C-S-H凝膠體(又稱火山灰C-S-H凝膠體),?；鹕交褻-S-H凝膠體與傳統(tǒng)C-S-H凝膠體的組成和性質(zhì)均不相同，它能與氫氧根離子,、鋁離子等聚合,，而且聚合后相當(dāng)穩(wěn)定。新生成的C-S-H凝膠體不會在酸性溶液中分解,，這便是使用硅粉配制的硬化水泥漿體對酸性介質(zhì)有一定的抵抗能力,，對滲析、鹽霜,、碳化有較強(qiáng)抵抗能力的原因,。

　　另外，混凝土的界面過渡區(qū)內(nèi)Ca(OH)2及鈣礬石具有取向性,，且界面過渡區(qū)的晶體比硬化水泥漿體中的晶體粗大,，具有更多的孔隙，且水泥漿體相對來說泌水性大,，在水泥漿體中的水分向上遷移的過程中會在骨料下面形成水膜,，削弱界面的粘結(jié)，形成界面過渡區(qū)的微裂縫,。而在凝膠土中摻加硅粉后,，由于反應(yīng)消耗了絕大部分的Ca(OH)2，并使傳統(tǒng)C-S-H混凝體轉(zhuǎn)變?yōu)榛鹕交褻-S-H凝膠體,，與此同時,，由于硅粉比表面積極大，可吸附大量自由水而減少泌水,，減少自由水在集料界面上的聚集,，使界面區(qū)結(jié)構(gòu)密實(shí)，同時Ca(OH)2晶體的生長也受到限制,晶粒得到細(xì)化,，排列的取向度降低,，從而使界面過渡區(qū)的微結(jié)構(gòu)改善。其次,，由于硅粉粒徑較小,，平均粒徑約為0.1μm,，約為硅酸鹽水泥顆粒粒徑的1/100，同時硅粉的比表面積非常大,，用氮?dú)馕椒y定的硅粉比表面積達(dá)20m2/g，所以硅粉非常容易成團(tuán),，故在水泥水化時可以作為水泥水化所需要的晶核,，從而加速水泥水化,。同時，由于硅粉顆粒細(xì)小，它可以填充硬化水泥漿體中的細(xì)小孔隙，從而減小水泥漿體的孔隙率,，進(jìn)而使硬化水泥漿體和混凝土更密實(shí),、強(qiáng)度更高,，同時增強(qiáng)硬化水泥漿體和混凝土抵抗外力變形的性能,，從而使硬化水泥漿體和混凝土的徐變和干縮減少,。

　　硅灰（微硅粉）對硬化水泥漿體微結(jié)構(gòu)的影響機(jī)理主要體現(xiàn)在以下幾個方面：

　　(1)提高水泥水化度,，并與Ca(OH)2發(fā)生二次水化反應(yīng)，增加硬化水泥漿體中的C-S-H凝膠體的數(shù)量,，且改善了傳統(tǒng)C-S-H凝膠體的性能,，從而提高硬化水泥漿體的性能,。

　　(2)硅灰（微硅粉）及其二次水化產(chǎn)物填充硬化水泥漿體中的有害孔，水泥石中宏觀大孔和毛細(xì)孔孔隙率降低,，同時增加了凝膠孔和過渡孔,，使孔徑分布發(fā)生很大變化，大孔減少,，小孔增多,，且分布均勻，從而改變硬化水泥漿體的孔結(jié)構(gòu),。

　　(3)硅灰（微硅粉）的摻入可以消耗水泥漿體中的Ca(OH)2,，改善混凝土中硬化水泥漿體與骨料的界面性能。

　　由于以上原因,，使得硬化水泥漿體及混凝土中摻入硅粉后的性能,，特別是其耐久性得到很大改善。當(dāng)然硅粉對硬化水泥漿體微結(jié)構(gòu)的影響的機(jī)理也還沒有完全弄清楚,，如硅粉對混凝土堿硅酸反應(yīng)的抑制就有2種截然相反的觀點(diǎn),。因此，這方面還有許多工作需要做,。

　　4,、硅灰（微硅粉）對高性能混凝土強(qiáng)度的作用機(jī)理

　　4.1填充效應(yīng)

　　混凝土在拌制合物時，為了獲得施工要求的流動性，常需要多加一些水(超過水泥水化所需水量),，這些多加的水不僅使水泥漿變稀,，膠結(jié)力減弱，而且多余的水分殘留在混凝土中形成水泡或水道,，隨混凝土硬化而蒸發(fā)后便留下孔隙,。從而減少混凝土實(shí)際受力面積，而且在混凝土受力時,，易在孔隙周圍產(chǎn)生應(yīng)力集中,。在混凝土中，內(nèi)部泌水受骨料顆粒的阻擋而聚集在骨料下面形成多孔界面,。在骨料界面過濾區(qū)形成的Ca(OH)2要多于其它區(qū)域,。Ca(OH)2晶體生長較大并有平行于骨料表面的較強(qiáng)取向性。

平行于骨料表面的大Ca(OH)2晶體較易開裂,比水化硅酸鈣凝膠(C-S-H)薄弱,。水泥漿與骨料之間的界面過濾區(qū)由于多孔和有許多定向排列的大Ca(OH)2晶體,，而成為混凝土內(nèi)部的強(qiáng)度薄弱區(qū)。HPC中由于摻入一定量的硅灰,，其強(qiáng)度與普通混凝土(不摻硅灰)相比,，有明顯改善。有學(xué)者曾計算：以15%的硅灰取代水泥,，則在水泥顆粒數(shù)量與硅灰顆粒數(shù)量的比例為1∶2000000,，即二百萬個硅灰對一個水泥顆粒，因此硅灰對ＨＰＣ強(qiáng)度有很大影響,。在HPC中小于水泥顆粒直徑100倍的硅灰,，填充于水泥漿體的孔隙間，填充于水泥顆粒的空隙間,，其效果如同水泥顆粒填充在骨料空隙之間和細(xì)骨料填充在粗骨料空隙之間一樣,，從微觀尺度上增加HPC的密實(shí)度，提高了HPC的強(qiáng)度,，這就是硅灰的“填充效應(yīng)”,。在HPC中，填充于水泥漿體中的硅灰使水泥漿體孔的數(shù)量明顯減少,，勻質(zhì)性提高,，而總空隙率基本保持不變。

　　水泥漿與骨料界面過渡區(qū)的硅灰,，降低了HPC的泌水,，防止水分在骨料下面聚集，使骨料界面過渡區(qū)與水泥凈漿的顯微結(jié)構(gòu)相似,，從而提高了界面過濾區(qū)的密實(shí)度和有效減小界面過渡區(qū)的厚度。微小硅灰顆粒成為Ca(OH)2的“晶種”，使Ca(OH)2晶體的尺寸更小,，取向更隨機(jī),。因此，硅灰的摻入提高了HPC中水泥凈漿與骨料的粘結(jié)強(qiáng)度,，消除了混凝土中不同復(fù)合組分的“弱連接”問題,，使ＨＰＣ具有復(fù)合材料的特性。骨粒顆粒在HPC中起著增強(qiáng)作用,，而不僅僅是惰性的填充物,。硅灰對水泥凈漿(無骨料)的強(qiáng)度提高影響不是很大，但卻能使相同水膠比的混凝土的強(qiáng)度明顯高于其基體(凈漿)的強(qiáng)度,。

　　4.2火山灰效應(yīng)

　　在硅酸鹽水泥水化過程中,，水泥水化反應(yīng)生成水化硅鈣凝膠(C-S-H)、氫氧化鈣(Ca(OH)2)和鈣礬石等水化產(chǎn)物,。其中Ca(OH)2對強(qiáng)度有不利影響,。硅灰中高度分散的SiO2組分能與Ca(OH)2反應(yīng)生成C-S-H凝膠，即所謂火山灰效應(yīng)：

　　Ca(OH)2+SiO2+H2O→C-S-H

　　許多研究表明：在有硅灰存在的情況下,，水泥水化早期的水化產(chǎn)物中有大量Ca(OH)2,，隨著齡期的延長，Ca(OH)2的量越來越少,，甚至完全測不到,。Grutzeck等人對硅灰的火山灰效應(yīng)提出解釋：硅灰接觸拌合水后首先形成富硅的凝膠，并吸收水分,；凝膠在未水化水泥顆粒之間聚集,，逐漸包裹水泥顆粒；Ca(OH)2與該富硅凝膠的表面反應(yīng)產(chǎn)生C-S-H凝膠,，這些來源于硅灰和Ca(OH)2的C-S-H凝膠多生成于水泥水化的C-S-H凝膠孔隙之中,，大大提高了結(jié)構(gòu)密實(shí)度。也就是說：硅灰的火山灰效應(yīng)能將對強(qiáng)度不利的Ca(OH)2轉(zhuǎn)化成C-S-H凝膠,，并填充在水泥水化產(chǎn)物之間,，有力地促進(jìn)了HPC強(qiáng)度的增長。同時,，硅灰與Ca(OH)2反應(yīng),，Ca(OH)2不斷被消耗，會加快水泥的水化速率,，提高HPC的早期強(qiáng)度,。

　　4.3孔隙溶液化學(xué)效應(yīng)

　　在水泥－硅灰水化體系中，硅灰與水泥的比率增加則水化產(chǎn)物的Ca/Si比降低,。Ca/Si比低,，相應(yīng)的C-S-H凝膠就會結(jié)合較多的其它離子,，如鋁和堿金屬離子等。這樣就會使孔隙溶液的堿金屬離子濃度大幅度降低,。這就所謂孔隙溶液化學(xué)效應(yīng),。增加硅灰取代水泥的比率，則孔隙溶液的pH值降低,。這是由于堿金屬離子和Ca(OH)2與硅灰反應(yīng)而消耗引起的,。對于含有堿活性骨料的HPC，硅灰這種降低孔隙堿金屬離子（Ｋa+,、Ｎa+）濃度的作用非常重要,因?yàn)槟軌蛴行У叵魅跎踔料l(fā)生堿－硅酸反應(yīng)(ASR)的危害,。硅灰還可提高HPC的電阻率和大幅度降低Cl－的滲透速率，防止鋼筋銹蝕,，提高HPC的強(qiáng)度和耐久性,。

　　5、硅灰（微硅粉）對高性能混凝土的耐久性的影響

混凝土的耐久性包括了混凝土的抗凍性,、抗?jié)B性,、抗化學(xué)侵蝕性、抗鋼筋銹蝕能力和抗沖磨性能,。

　　5.1抗凍性

　　當(dāng)硅灰（微硅粉）摻量少時,，硅粉混凝土的抗凍性與普通混凝土基本相同，當(dāng)硅粉摻量超過15%時,，它的抗凍性較差,。通過大量的試驗(yàn)，這種觀點(diǎn)基本上被證實(shí)了,，主要原因是當(dāng)硅粉超過15%時,，混凝土膨脹量增大，相對動彈性模數(shù)降低,，抗壓強(qiáng)度急劇下降,，從混凝土內(nèi)部方面特征看，比表面積小,，間距系數(shù)大,。

　　5.2抗?jié)B性

　　混凝土是一種透水材料，它的滲透性與它的孔隙率,、孔隙分布及孔隙連通性有關(guān),。振搗密實(shí)的混凝土水灰比愈小，養(yǎng)護(hù)齡期愈長,，則滲透性愈小,。在混凝土中摻入引氣劑也可降低滲透性。一般地水灰比小于0.50的混凝土,，它的滲透系數(shù)可以達(dá)到1×10-11m/s,。在海水中的混凝土它的滲透性是決定混凝土工程耐久性的最重要的因素,，滲透性高的混凝土在海水中很易遭破壞。由于硅粉顆粒小,，比水泥顆粒小20～100倍,，可以充填到水泥顆粒中間的空隙中,使混凝土密實(shí),，同時硅粉的二次水化作用,，新的生成物堵塞混凝土中滲透通道，故硅粉混凝土的抗?jié)B能力很強(qiáng),，混凝土的滲透性隨水膠比的增加而增大,，這是因?yàn)樗冶然炷恋拿軐?shí)性相對差些。

　　5.3抗化學(xué)侵蝕性

　　一般硅粉減少滲透性的效果要大于強(qiáng)度的增加,，特別在硅粉以小摻量摻入低強(qiáng)混凝土?xí)r更是如此,。對于摻入一定量的硅粉的高性能混凝土，水膠比通常小于0.4,，且有超細(xì)微粒填充,，因此，摻入硅粉的高性能混凝土具有非常好的抗?jié)B能力,。因?yàn)榧尤牍璺劭梢悦黠@地降低混凝土滲透性及減少游離的Ca(OH)2,，從而提高了混凝土抗化學(xué)侵蝕能力。在混凝土中摻入硅粉,，能減少Ca(OH)2含量,，增加混凝土密實(shí)性，有效提高弱酸腐蝕能力,，但在強(qiáng)酸或高深度的弱酸中不行,，因混凝土中的C-S-H在酸中分解，另外,，它還能抗鹽類腐蝕,，尤其是對氯鹽及硫酸鹽類，它之所以能抗酸鹽侵蝕,，原因是硅粉混凝土較密實(shí),，孔結(jié)構(gòu)得到改善，從而減少了有害離子傳遞速度及減少了可溶性的Ca(OH)2和鈣礬石的生成,，而增加水化硅酸鈣晶體的結(jié)果,。

　　5.4抗堿集料反應(yīng)

　　堿集料反應(yīng)必須具備3個條件：(1)混凝土中的集料具有活性；(2)混凝土中含有一定量可溶性堿,；(3)有一定的濕度,。排除這三個條件中的任何一個都可達(dá)到控制堿集料反應(yīng)的目的?；炷林屑尤牍璺?，因?yàn)楣璺哿Ｗ犹岣咚嗄z結(jié)材料的密實(shí)性,，減少了水分通過漿體的運(yùn)動速度，使得堿集料膨脹反應(yīng)所需的水分減少,，也由于減少水泥漿孔隙液中堿離子的濃度,，因此，減少了堿集料反應(yīng)的危險,。

　　5.5抗鋼筋銹蝕的能力

　　混凝土高堿性給普通鋼筋混凝土中的鋼筋提供了形成鈍化膜的條件,，一旦鈍化膜破壞，鋼筋就會發(fā)生電化學(xué)腐蝕,，腐蝕速度取決于水分以及氧氣進(jìn)入混凝土的速度,。加入硅粉可以改善密實(shí)性增加電阻率，所以,，抵抗鋼筋銹蝕的性能得到很大改善,，硅粉改善電阻率是隨著硅粉含量的增加而增加。

　　5.6抗磨蝕性

　　水工結(jié)構(gòu)中的高速水流泄水建筑物護(hù)面材料具有高抗沖磨與抗空蝕要求,。在混凝土中加入硅粉可以改善混凝土的抗磨蝕性,。加入硅粉改善了混凝土的抗磨蝕性是由于改善了漿體自身的抗磨性和硬度，以及改善水泥漿骨料界面的粘結(jié),，從而使粗骨料在受到磨損作用時難以被沖蝕,。

　　6、結(jié)語

　　硅灰（微硅粉）是HPC活性礦物摻合材料中活性最高的一種,，其主要成分為活性SiO2,。硅灰顆粒很小(<1μm)，具有高度分散性,。硅灰對HPC強(qiáng)度的作用機(jī)理為：填充效應(yīng),、火山灰效應(yīng)、孔隙溶液化學(xué)效應(yīng),。硅灰摻入HPC中,，增加了HPC基體的密實(shí)度，提高了水泥漿體與骨料之間的粘結(jié)強(qiáng)度,，減少了Ca(OH)2對HPC強(qiáng)度的不利影響,，削弱了ASR對HPC的危害。HPC中硅灰一般摻量為5％～15％,，最佳摻量10%左右,。

　　硅粉作為一種輔助膠凝材料摻加到水泥漿體和混凝土中，不僅能夠提高水泥水化度,，并與Ca(OH)2發(fā)生二次水化反應(yīng),，且硅粉及其二次水化產(chǎn)物填充硬化水泥漿體中的有害孔，并改善混凝土中硬化水泥漿體與骨料的界面性能,，對硬化水泥漿體和混凝土微結(jié)構(gòu)將產(chǎn)生積極的影響,，從而對其宏觀力學(xué)性能特別是對它們的耐久性產(chǎn)生十分有利的影響,，而這正是水泥與混凝土材料科學(xué)的幾個基本任務(wù)之一，而且利用硅粉還可以減少其對環(huán)境的污染,，減輕它對環(huán)境所造成的壓力,。但同時也應(yīng)該看到，硅粉對硬化水泥漿體和混凝土微結(jié)構(gòu)的改善與許多因素有關(guān),，因此必須加強(qiáng)這方面的研究,，包括其它火山灰材料對硬化水泥漿體和混凝土微結(jié)構(gòu)的影響的研究

如何排除泵送混凝土設(shè)備堵管故障  

本文引用自人生如夢《如何排除泵送混凝土設(shè)備堵管故障》

本文引用自人生如夢《道路放樣計算》

 1.加編數(shù)據(jù)庫及計算總調(diào)度程序,計算中不必逐項(xiàng)輸入"線元要素",提高運(yùn)算速度，避免現(xiàn)場忙中出錯

 2.可加入多條線路的數(shù)據(jù)庫,內(nèi)業(yè)輸入數(shù)據(jù),外業(yè)一目了然

 3.計算直觀,人性化

 4.正算直接輸入里程和邊距,反算輸入近似里程便可

 5.增加了“計算點(diǎn)與測站點(diǎn)”的距離和方位角計算語句,，方便直接放樣

 6.愿收獲與大家共享,同時也希望大家提出心得和寶貴建議

 7.核心計算程序摘自“yshf”

     一.改動后的程序清單,，增設(shè)數(shù)據(jù)庫程序,可輸入n條線路的數(shù)據(jù)庫

     1.(QXZDJS   計算總調(diào)度程序)

 M=1=>Prog "SJK1":Prog "SUBSJK"△←┘

 ...........

 M=n=>Prog "SJKn":Prog "SUBSJK"△←┘

    2.(SJK1   數(shù)據(jù)庫程序)

 "1.SZ => XY"："2.XY => SZ"：｛N,S｝：N：S"DKI"←┘

 S≤本線元終點(diǎn)里程＝＞U=本線元起點(diǎn)X坐標(biāo)：V=本線元起點(diǎn)Y坐標(biāo)：G=本線元起點(diǎn)正切線方位角：P=本線元起點(diǎn)曲率半徑：R=本線元終點(diǎn)曲率半徑：O=本線元起點(diǎn)里程：H=本線元終點(diǎn)里程：Q=本線元左直右偏向(0或1、-1):Goto0Δ←┘

 S≤下一線元終點(diǎn)里程=＞O=,。,。。,。,。。,。,。。,。,。。,。,。。,。： Goto0Δ←┘

 LB1 0

     3.(SUBSJK   運(yùn)算主程序)

 {UVGPROHQ}：U"XA"：V"YA"：G"FA"：P"RA"：R"RB"：O"DKA"：H"DKB"：Q←┘

 Deg:S<O=>Goto AΔD=(P-R)÷2PR(H-O)：N=1=>Goto 1：≠>Goto 2Δ←┘

 Lbl 1：{Z}：Z：W=Abs(S-O)：Prog "SUB1"："XS="：X◢

 "YS="：Y◢

 "QX-FWJ="：F=F-90←DMS◢

 I=0：J=0：Pol（X-C"XC",，Y-E"YC"）：J<0＝＞J=J+360：Δ“FWJ=”:J←DMS◢

 “I=”：I◢

 Goto A←┘

 Lbl 2：{XY}：I=X：J=Y：Prog "SUB2"："S=":S=O+W◢

 "Z=":Z◢

 Lbl A ：Prog "QXZDJS"                         

     4. (SUB1   正算子程序)

 A=0.1739274226：B=0.3260725774：K=0.0694318442：L=0.3300094782：X=U+W(Acos(G+180QKW(1÷P+KWD)÷π)+Bcos(G+180QLW(1÷P+LWD)÷π)+Bcos(G+180(1-L)QW(1÷P+(1-L)WD)÷π)+Acos(G+180(1-K)QW(1÷P+(1-K)WD)÷π))：Y=V+W(Asin(G+180QKW(1÷P+KWD)÷π)+Bsin(G+180QLW(1÷P+LWD)÷π)+Bsin(G+180(1-L)QW(1÷P+(1-L)WD)÷π)+Asin(G+180(1-K)QW(1÷P+(1-K)WD)÷π))：F=G+180QW(1÷P+WD)÷π+90：X=X+ZcosF：Y=Y+ZsinF

     5.(SUB2   反算子程序)

 T=G-90：W=Abs((Y-V)cosT-(X-U)sinT)：Z=0：Lbl 0：Prog "SUB1"：L=T+180QW(1÷P+WD)÷π：Z=(J-Y)cosL-(I-X)sinL：AbsZ<1÷10^6=>Goto1：≠>W=W+Z：Goto 0Δ←┘

 Lbl 1：Z=0：Prog "SUB1"：Z=(J-Y)÷sinF

     二. 使用說明：

   1.把所有相關(guān)的”線元要素“依次輸入”SJK“，如果有多條線路,，可把“SJK”分成SJK1...SJKn等n條線路數(shù)據(jù)庫,，然后對應(yīng)“計算總調(diào)度程序”中的M1...Mn備用

   2.運(yùn)算時直接調(diào)用“SJK”運(yùn)行，程序提示輸入里程“S”,？時,，正算直接輸入待求點(diǎn)里程，反算輸入所求點(diǎn)“近似“里程

   3.如果在正算中途想進(jìn)行反算，重新給”N“,？賦值"2"便可

   4.程序中“XC,、YC”為測站坐標(biāo)，“I＝”,、“FWJ＝”為放樣距離和方位角

   5.程序中“QX-FWJ=”為計算點(diǎn)在中線上的正切線方位角,，此方位角在新線路輸入數(shù)據(jù)庫時非常重要，我們在每輸入完一段曲線元要素后,，立即退出返回到“計算總調(diào)度程序(SUBSJK)”中,，然后輸入該段曲線元的終點(diǎn)里程，其計算出來的X,，Y中樁坐標(biāo)應(yīng)該與設(shè)計圖紙(當(dāng)然是經(jīng)過復(fù)查無誤的圖紙)上的該點(diǎn)中樁坐標(biāo)一致,，否則一定是哪個地方數(shù)據(jù)輸入或者程序有誤，這時候我們一定要把該計算點(diǎn)在中線上的正切線方位角“QX-FWJ=”記錄下來為下一段曲線元要素數(shù)據(jù)輸入服務(wù),，因?yàn)樗褪窍乱欢吻€元的起點(diǎn)正切線方位角

沉井法施工的施工要點(diǎn)  

本文引用自jichengqiemo《沉井法施工的施工要點(diǎn)》
　1. 測量準(zhǔn)備 
　　 
　　 1.1 布設(shè)測量控制網(wǎng) 
　　 按照設(shè)計圖紙的平面位置要求設(shè)置測量控制網(wǎng)和水準(zhǔn)點(diǎn),，進(jìn)行定位放線，定出沉井中心軸線和基坑輪廓線,，作為沉井制作和下沉定位的依據(jù),。 
　　 
　　2. 沉井制作 
　　 
　　 2.1 首先做地基處理，用粗,、中砂墊層做地基的傳力層,，使沉井第一次制作時的重量通過混凝土墊層擴(kuò)散后的荷載值小于下臥層地基土的承載力特征值。 
　　 為防止由于地基不均勻下沉引起井身開裂,，對粗,、中砂墊層基底夯壓密實(shí)。并在上鋪設(shè)C10砼墊層一道,。 
　　 2.1.1 砂墊層設(shè)計尺寸計算方法如下： 
　　 a.砂墊層厚度，根據(jù)沉井重量和地基土承載力確定 
　　 G/(ι+hs)≤fa 
　　 得hs≥G/fa-ι 
　　 式中：G--沉井的單位長度重量（KN/m） 
　　 fa--地基承載力設(shè)計值（KN/m2） 
　　 hs--砂墊層的厚度（m） 
　　 ι--刃腳墊層寬度 
　　 b.砂墊層寬度： 
　　 B≥b+2ι 
　　 2.1.2 砼墊層的厚度計算： 
　　 h砼=(G/R1-b)/2 
　　 h--砼墊層厚度（m） 
　　 G--沉井第一節(jié)單位長度重量（KN/m） 
　　 R1--砂墊層的承載力設(shè)計值一般?。?00KN/m2） 
　　 b--刃腳踏面寬度 
　 　 2.2 模板支設(shè)：根據(jù)設(shè)計圖紙,，在基底混凝土墊層上放線，刃腳內(nèi)側(cè)模采用MU10磚,、MU7.5水泥砂漿砌筑,，內(nèi)抹1:3水泥砂漿找平壓光。井壁模 板采用加工訂制木質(zhì)多層板,，一次支設(shè)至比施工縫略高100mm處,，為保證砼澆筑外觀效果，下一次支模板前,，不允許拆前一次所支模板,。待砼強(qiáng)度達(dá)到設(shè)計要求 和施工要求后，再依次拆除。 
　　 2.3 鋼筋綁扎：池壁墻體鋼筋凈距控制采用鋼筋排架,，排架采用Ф14鋼筋制作,，架間距1000mm設(shè)置。 鋼筋交叉點(diǎn)均逐點(diǎn)綁扎,，綁絲頭一律扣向里側(cè),，嚴(yán)防出現(xiàn)因保護(hù)層過薄而侵蝕鋼筋的現(xiàn)象。鋼筋連接宜采用直螺紋機(jī)械連接,，用掛線法控制垂直度,，用水平儀測量控 制水平度，用木卡尺控制間距,，用與結(jié)構(gòu)同強(qiáng)度的細(xì)石混凝土墊塊控制鋼筋保護(hù)層厚度,。在施工縫位置安裝300mm寬鋼板止水帶。 
　　  2.4 混凝土澆筑：沿沉井周圍搭設(shè)腳手架,周圍設(shè)布料管分布均勻下灰,，每層厚500mm,。注意對稱均勻，防止造成地基不均勻下沉和傾斜,。振搗時,，振搗 棒應(yīng)插入下層混凝土50mm，保證層間結(jié)合緊密,?；炷琉B(yǎng)護(hù)采用澆水養(yǎng)護(hù)，兩側(cè)覆無紡布,，養(yǎng)護(hù)14天,。為防止出現(xiàn)冷縫，應(yīng)具備足夠的混凝土熟料供應(yīng)能 力,。 
　　 
　　3. 沉井下沉 
　　 
　　 3.1 準(zhǔn)備與驗(yàn)算：檢查混凝土強(qiáng)度和抗?jié)B等級,，刃腳、筒壁,、底 梁混凝土強(qiáng)度達(dá)到設(shè)計強(qiáng)度100％后方可進(jìn)行第一次下沉,。其余各節(jié)應(yīng)達(dá)到設(shè)計強(qiáng)度的70%方可下沉,根據(jù)勘測報告驗(yàn)算下沉系數(shù)，當(dāng)下沉系數(shù)較小時,，應(yīng)采取 增加配重,，或注入觸變泥漿，減小下沉摩阻力等措施,；當(dāng)下沉系數(shù)較大時,，可沿井壁外圍回填土方，增大總摩擦力,。采取不排水下沉?xí)r還需克服水的浮力,。因此,，為 使沉井能夠順利下沉，應(yīng)進(jìn)行分階段下沉系數(shù)的計算,，作為確定下沉施工方法和采取技術(shù)措施的依據(jù),。
　　下沉系數(shù)按下式計算： 
　　 K0=（G-B）/Tf 
　　 式中G-井體自重； 
　　 B-下沉過程中地下水的浮力,； 
　　 Tf,、-井壁總摩擦力； 
　　 K0-下沉系數(shù),，宜為1.05-1.25,位于淤泥質(zhì)土中的沉井取小值,位于其它土層中取大值,。 
　　 當(dāng)下沉系數(shù)較大,或在軟弱土層中下沉,沉井有可能發(fā)生突沉?xí)r,除在挖土?xí)r采取措施外,宜在沉井中加設(shè)或利用已有的隔墻或橫梁等作防止突沉措施,并按下式驗(yàn)算下沉穩(wěn)定性: 
　　 K0’=(G-B)/(Tf+R) 
　　 式中R-沉井刃腳、隔墻和橫梁下地基土反力之和,；
　 B-下沉過程中地下水的浮力,； 
　　 K0’-沉井下沉過程中的下沉穩(wěn)定系數(shù)，取0.8-0.9 
　　 當(dāng)下沉系數(shù)不能滿足要求時,可在基坑中停止取土,減少下沉深度;或在井壁頂部堆放鋼,、鐵,、砂石等材料以增加附加荷重；或在井壁與土壁間注入觸變泥漿,，以減少下沉摩阻力等措施,。 
　 　 3.2 下沉挖土：刃腳部位采用跳倉破土，使沉井均勻下稱,。由沉井中間開始逐漸向四周擴(kuò)展,，每層挖土厚度500mm，沿刃腳周圍保留0.5～1.5m 土堤,，然后沿沉井壁,，每2～3m一段向刃腳方向逐層、對稱,、均勻的削薄土層,，每次50～100mm，當(dāng)土層受刃腳擠壓破裂后,，沉井在自重作用下均勻垂直下 沉,，使不產(chǎn)生過大傾斜。 
　　 3.3 按確保沉井穩(wěn)定的需要掌握臨界挖深,。對沉井下沉過程中的基底隆起、管涌或承壓水引起的不透水層穿破,，下沉前要有預(yù)計,，下沉?xí)r應(yīng)嚴(yán)格掌握。 
　　 3.4 按勤測勤糾偏的原則進(jìn)行沉井下沉,。在終沉階段,，刃腳的標(biāo)高差和平面軸線偏差,，要始終控制在規(guī)范容許的范圍內(nèi)。 
　　 3.5 當(dāng)沉井為多次制作多次下沉?xí)r,，每次接高都須滿足沉井的穩(wěn)定要求,；即傳送至刃腳下土層的荷載，應(yīng)小于該層土的極限承載力,。必要時須在井周回填砂土或向井內(nèi)灌水,，保持刃腳下土層的穩(wěn)定性。 
　　 
　　4. 沉井干封底 
　　 
　　 4.1 封底條件：當(dāng)沉井下沉距設(shè)計標(biāo)高200mm時,，停止挖土和抽水,，使其靠自重下沉至設(shè)計標(biāo)高，沉井達(dá)到終沉標(biāo)高后8小時的累積下沉量≤1cm時,，可進(jìn)行混凝土干封底,； 
　　 4.2 干封底可采用分格澆筑方法，其澆筑順序和每次澆筑格數(shù),，要根據(jù)下沉終止時的刃腳高差及井格內(nèi)涌土情況而定,； 
　　 4.3 封底前將鍋底整平，與封底混凝土接觸的刃腳和井壁須鑿毛并洗干凈,； 
　　 4.4 設(shè)置集水井,，其四周應(yīng)設(shè)反濾層，并與排水溝相連,； 
　　 4.5 集水井在混凝土達(dá)到設(shè)計強(qiáng)度后方可封堵,。 
　　 
　　5. 測量控制與觀測 
　　 
　　 5.1 沉井平面位置、標(biāo)高的控制：在沉井外部地面及井壁頂部四面設(shè)置縱橫十字中心控制線,、水準(zhǔn)基點(diǎn),，以控制其平面位置和標(biāo)高。 
　　 5.2 沉井垂直度控制：在井筒內(nèi)按8等分標(biāo)出垂直軸線,，各吊線錘對準(zhǔn)下面的標(biāo)板來控制,，并定時用兩臺經(jīng)緯儀進(jìn)行垂直偏差觀測。挖土?xí)r,，隨時觀測垂直度,，當(dāng)線錘偏離墨線50mm，或四周標(biāo)高不一致時,，應(yīng)立即糾正,。 
　　 5.3 沉井下沉控制：在井壁周圍彈水平線用水準(zhǔn)儀來觀測沉降。 
　　 5.4 觀測：沉井下沉過程中應(yīng)加強(qiáng)位置,、垂直度和標(biāo)高（沉降值）的觀測,，每班測量兩次（于班中和每次下沉后檢測）；接近設(shè)計標(biāo)高時,，每２h觀測一次,，嚴(yán)防超沉,。由專人負(fù)責(zé)并做好記錄，發(fā)現(xiàn)傾斜,、位移或扭轉(zhuǎn),，應(yīng)及時糾正。 
　　 
　　6. 注意事項(xiàng) 
　　 
　　 6.1 沉井開始下沉的5m以內(nèi),，要特別注意保持平面位置和垂直度的正確,，以免繼續(xù)下沉，不易調(diào)整,。 
　　 6.2 為減少下沉的摩阻力和以后的清淤工作,，在沉井的外壁采取隨下沉隨填砂的方法，以減輕下沉難度,。 
　　 6.3 在沉井開始下沉和接近設(shè)計標(biāo)高時,，周邊開挖深度應(yīng)小于300mm，避免發(fā)生傾斜,。在離設(shè)計標(biāo)高200mm左右停止取土,，靠其自重下沉至設(shè)計標(biāo)高。 
　　 沉井是修筑深基礎(chǔ)和地下構(gòu)筑物的一種施工工藝,可在場地狹窄的情況下施工較深的地下工程,且對周圍環(huán)境影響較小;可在地質(zhì),、水文條件復(fù)雜地區(qū)施工,；施工不需復(fù)雜的機(jī)具設(shè)備；與大開挖相比,，可減少開挖,、運(yùn)輸和回填的土方等工程量。
文章轉(zhuǎn)載自：工程論壇

沉井質(zhì)量通病及對策  

本文引用自青山依舊《沉井質(zhì)量通病及對策》
   

本文引用自柳絮飄飄《4800中邊樁計算程序》

公路逐樁坐標(biāo)計算程序

(可以計算對稱,、不對稱緩和曲線)

Lb1 0

Z=？  

V=,？

W=V+2：Fixm

｛K｝

Lb1 1

K>Z[W+5Z+4]=>W=W+1:Goto 1⊿    (判斷樁號在哪個交點(diǎn)范圍,，就是該交點(diǎn)曲線起點(diǎn)至下一交點(diǎn)曲線起點(diǎn))

S=K-Z[W+5Z+3]                              （計算該樁號與曲線起點(diǎn)的距離） 

R=Z[W+2Z+2]：L=Z[W+3Z+2]:E=Z[W+4Z+2]    （讀取該交點(diǎn)曲線要素R、Ls1 ,、Ls2）

Pol（Z[W]-Z[W-1],Z[W+Z+2]-Z[W+Z+1]）       （計算該交點(diǎn)與下一交點(diǎn)直線方位角）

J<0=>J=J+360⊿

A=J

Pol（Z[W-1]-Z[W-2],Z[W+Z+1]-Z[W+Z]）      （計算該交點(diǎn)與上一交點(diǎn)直線方位角）

J<0=>J=J+360⊿

C=A-J:A=J                            （計算偏角）

W=V+2=>Goto2⊿                     （如果樁號在起點(diǎn)與第一交點(diǎn)曲線起點(diǎn)之間,，則轉(zhuǎn) Lb1 2 ）

I=Abs（tan（c÷2））

M=L÷2-L^3÷240R^2:N=E÷2-E^3÷240R^2

P=L^2÷6R-L^4÷336R^3-R（1-cos（90L÷πR））

Q=E^2÷6R-E^4÷336R^3-R（1-cos（90E÷πR））

D=（P-Q）I÷2 : F=（P+Q+2R）I÷2

M=F+M-D:Q=F+N+D

N=πRAbsC÷180+（L+E）÷2

X=Z[W-1]-McosA

Y=Z[W+Z+1]-MsinA

M=Z[W-1]+Qcos（A+C）

V=Z[W+Z+1]+Qsin（A+C）       

Q=AbsC÷C

S≤L=>P=0:Goto3⊿    （如果樁號在第一緩和曲線內(nèi)，則轉(zhuǎn) Lb1 3）

S≤N-E=>S=S-L:Goto4⊿（如果樁號在圓曲線內(nèi),，則轉(zhuǎn) Lb1 4）

S≤N=>S=N-S

Q=-Q:A=A+C-180:X=M:Y=V:L=E：P=180:Goto3 ⊿   （如果樁號在第二緩和曲線內(nèi),，則轉(zhuǎn) Lb1 3）

P=A+C:S=S-N:D=M+ScosP:F=V+SsinP

Goto6                                           （如果樁號在直線內(nèi)，則轉(zhuǎn) Lb1 6）

Lb1 2

P=A+C

D=Z[W-1]+ScosP

F=Z[W+Z+1]+SsinP:Goto6

Lb1 3

I=S-S^5÷40R^2÷L^2+S^9÷3456R^4÷L^4

J=Q（S^3÷6RL-S^7÷336R^3÷L^3）

P=P+A+90QS^2÷πRL:Goto5

Lb1 4

M=90（2S+L）÷πR

I=RsinM+L÷2-L^3÷240R^2

J=Q（L^2÷24R+R（1-cosM））

P=A+QM

Lb1 5

D=X+IcosA-jsinA:F=Y+JcosA+IsinA 

Lb1 6

D″X=″◢                （結(jié)果顯示X坐標(biāo)）

F″Y=″◢                （結(jié)果顯示Y坐標(biāo)）

P″AT=″◢                 （結(jié)果顯示該樁號方位角）

{BO}：B″S″O″⊿″      （輸入邊樁距離,，交角）

P=P+O

L″XB″=D+BcosP◢             （結(jié)果顯示邊樁X坐標(biāo)）

M″YB″=F+BsinP◢             （結(jié)果顯示邊樁Y坐標(biāo)）

以上是坐標(biāo)計算程序,，括號內(nèi)是程序計算的大致原理及說明，中間部分為直線,、圓曲線,、緩和曲線計算的各種公式,，大家也知道，書上也有,。

     該程序是最基本的,，如再加幾條語句就可以處理斷鏈,。

    該程序還需變量輸入,，把整條線路曲線要素一次輸入到4800中，就可以計算線路任意中,、邊樁坐標(biāo),。

4800程序2魚  

本文引用自柳絮飄飄《4800程序2魚》

Lbl 0

Defm 4:{T}:Prog”DAT”

N=1→C=T-B:P=0:Q=A:L=C◣

N=2→C=T-B:P=(180C÷（ПR）):Q=A+K(P÷2):L=2Rsin(P÷2)◣

N=3→C=Abs(T-B):O=6:Z[1]=Σ(((((-1)^(O+1))×(C^(4O-3)))÷((2O-2)!×(2^(2O-2))×(4O-3)×((RD)^(2O-2)))),0,1,6):Z[2]= Σ(((((-1)^(O+1))×C^(4O-1)))÷((2O-1)!×(2^(2O-1))×(4O-1)×((RD)^(2O-1))),O,1,6):I=1→P=90C2÷(ПRD)◣I=2→P=90C2÷(ПRD)+180◣Q=A+Ktan-1(Z[2]÷Z[1]):L=√-(Z[1]2+Z[2]2)◣

X”Z-X”=U+LcosQ◢

Y”Z-Y”=V+LSinQ◢

{S,Z,W,F}

G”B-X”=X+SCos(A+KP+W)◢

H”B-Y”=Y+SSin(A+KP+W)◢

Z[3]”BB-X”=G+ZCos(A+KP+F)◢

Z[4]”BB-Y”=H+ZSin(A+KP+F)◢

GOTO

字母說明：

Ｅ：所屬線型（N＝１直線，N＝２圓曲線,，N＝３完整緩和曲線,，N＝４非完整緩和曲線）

Ｂ：起點(diǎn)樁號

Ａ：起始方位角

Ｕ：起始Ｘ坐標(biāo)

Ｖ：起始Ｙ坐標(biāo)

Ｋ：曲線偏向（左-１，右１）

Ｒ：曲線半徑（完整緩和曲線為與之相連的圓曲線半徑,，非完整緩和曲

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