A0#～A3#箱梁鋼筋總重122.8t、C50混凝土866m3,。A0#～A2#箱梁梁寬12.4m,、高2.25m為變截面，鋼筋重81.8t,、砼量577.4m3,。采用碗扣腳手滿堂支架現(xiàn)澆，竹膠合板作底模和側(cè)模,。

總荷載1669.2+223.2=1892.4t,。

立桿,、橫桿承載性能如下表：

1,、荷載分析計算

1）模板荷載：

（1）內(nèi)模（包括支撐架）：按q=1.2KN/m2考慮。

（2）外模（包括側(cè)模支撐架）：按q=1.2KN/m2考慮,。

2）施工荷載：

因施工時面積分布廣,，需要人員及機械設(shè)備不多，按q=1.0KN/m²考慮,。

3）碗扣腳手架及分配梁荷載：

按2#墩最高位置且分布間距為60cm×60cm考慮,，q=3.77KN/m²。

三,、模板受力計算

1）荷載計算

（1）箱梁荷載：砼自重G=577.4×26=15013KN,，偏安全考慮,，取安全系數(shù)r=1.2，以全部重量作用于底板上計算單位面積壓力=15013×1.2÷(8.4×60)=35.75KN/m²

（2）施工荷載：F₂=3KN/m²,；

（3）振搗混凝土產(chǎn)生的荷載：F₃=2KN/m²,；

（4）箱梁芯模：F₄=1.5KN/m²；

（5）竹膠板：F₅=0.1KN/m²,；

（6）方木：F₆=7.5KN/m²,；

2）底模強度計算

箱梁底模采用高強竹膠板，板厚t=15mm,，竹膠板方木背楞間距為280mm,，所以驗算模板強度采用寬b=280mm平面竹膠板。

（1）模板力學性能

彈性模量E=0.1×10⁵MPa,；

截面慣性矩：I=bh³/12=28×1.5³/12=7.875cm⁴,；

截面抵抗矩：W= bh²/6=25×1.5²/6=10.6cm³；

截面積：A=bh=28×1.5=42cm²,。

（2）模板受力計算

F=F₁+F₂+F₃+F₄ =35.75+3+2+1.5 =42.25KN/m²

q=F×b=42.25×0.28=11.83KN/m

（3）跨中最大彎矩：

M=qL²/8=11.83×0.28²/8=0.116KN·m

（4）彎拉應力：

σ=M/W=0.116×10³/10.6×10^-6=10.95MPa<[σ]=11MPa

竹膠板板彎應力滿足要求,。

（5）撓度：從竹膠板下方木背楞布置可知，竹膠板可看做多跨等跨連續(xù)梁,，按三等跨均布荷載作用連續(xù)梁進行計算,，計算公式為：

f=0.677qL4/100EI

 =(0.677×11.83×0.28⁴)/(100×0.1×10⁵×8.44×10^-8)

 =0.58mm<L/400=0.7mm

竹膠板撓度滿足要求。

綜上,，竹膠板受力滿足要求,。

3）橫梁強度計算

橫梁為10×10cm方木，跨徑為0.6m,，中對中間距為0.28m。

截面抵抗矩：

W=bh²/6=0.1×0.1²/6=1.67×10^-4m³

截面慣性矩：

Ι=bh³/12=0.1×0.1³/12=8.33×10^-6m⁴

作用在橫梁上的均布荷載為：

q=(F₁+F₂+F₃+F₄+F₅)×0.28=(35.75+3+2+1.5+0.1)×0.28=11.858KN/m

跨中最大彎矩：

M=qL²/8=11.858×0.6²/8=0.53KN·m

落葉松容許抗彎應力：[σ]=14.5MPa,，彈性模量E=11×10³MPa,。

橫梁彎拉應力：

σ=M/W=0.53×10³/1.67×10^-4=3.4MPa<[σ]=14.5MPa

橫梁彎拉應力滿足要求。

橫梁撓度：

f=5qL⁴/384EI=(5×11.858×0.6⁴)/(384×11×10⁶×8.33×10-⁶)=0.2mm<L/400=1.5mm

橫梁撓度滿足要求,。

綜上,，橫梁強度滿足要求。

4）縱梁強度計算

縱梁為15×15cm方木,，跨徑為0.6m,，間距為0.6m。

截面抵抗矩：

W=bh²/6=0.15×0.15²/6=5.63×10^-4m³

截面慣性矩：

Ι=bh³/12=0.15×0.15³/12=4.22×10^-5m⁴

0.6m長縱梁上承擔2根橫梁的重量為：

0.1×0.1×0.6×7.5×2=0.09KN

橫梁施加在縱梁上的均布荷載為：

0.09÷0.6=0.15KN/m

作用在縱梁上的均布荷載為

q=(F₁+F₂+F₃+F₄+F₅)×0.6+0.15=(35.75+3+2+1.5+0.1)×0.6+0.15=25.56KN/m

跨中最大彎矩：

M=qL²/8=25.56×0.6 ²/8=1.16KN·m

落葉松容許抗彎應力：[σ]=14.5MPa,，彈性模量E=11×10³MPa,。

縱梁彎拉應力：

σ=M/W=1.16×10³/5.63×10^-4=2.07MPa<[σ]=14.5MPa

縱梁彎拉應力滿足要求。

縱梁撓度：

f=5qL⁴/384EI=(5×25.56×0.6⁴)/(384×11×10⁶×4.22×10-⁵)=0.09mm<L/400=1.5mm

縱梁撓度滿足要求,。

綜上,，縱梁強度滿足要求,。

四、碗扣立桿受力計算

1）在A－A斷面底腹板位置,，分布荷載q=54.36+1.2+1.2+1.0+3.77=61.53KN/m²

碗扣立桿分布按60cm×60cm,，橫桿層距按120cm考慮，則

單根立桿受力為：N＝0.6×0.6×61.53=22.2KN<[N]=30KN

2）在B－B斷面腹板位置,，分布荷載

q=58.76+1.2+1.2+1.0+3.77=65.93KN/m²

碗扣立桿分布按60cm×60cm,，橫桿層距按120cm考慮，則

單根立桿受力為：N＝0.6×0.6×65.93=23.84KN<[N]=30KN

在B－B斷面底板和頂板位置,，分布荷載

q=13.27+1.2+1.2+1.0+3.77=20.44KN/m²

碗扣立桿分布按120cm×120cm梅花錯格加密,，橫桿層距按120cm考慮，則

單根立桿受力為：N＝0.84×0.84×20.44=14.5KN<[N]=30KN

3）在C－C斷面腹板位置,，分布荷載

q=58.5+1.2+1.2+1.0+3.77=65.67KN/m²

碗扣立桿分布按60cm×60cm,，橫桿層距按120cm考慮，則

單根立桿受力為：N＝0.6×0.6×65.67=23.65KN<[N]=30KN

在C－C斷面底板和頂板位置,，分布荷載

q=26.39+1.2+1.2+1.0+3.77=33.56KN/m²

碗扣立桿分布按120cm×120cm梅花錯格加密,，橫桿層距按120cm考慮，則

單根立桿受力為：N＝

0.84×0.84×33.56=23.68KN<[N]=30KN

4）翼緣板位置立桿計算

荷載分布：q=7.8+1.2+1.2+1.0+3.77=14.97KN/m2

碗扣立桿分布為120cm×120cm,，橫桿層距按120cm考慮,，則

單根立桿受力為：N＝1.2×1.2×14.97=21.56KN<[N]=30 KN

經(jīng)以上計算，立桿均滿足受力要求,。

五,、地基受力計算

由工程地質(zhì)勘察報告，地基容許承載力[N]=100KN

1）墩頂橫隔板位置：因墩頂橫隔板位于蓋梁和墩兩側(cè)承臺處,，鋼管支撐直接傳遞與承臺承受,，地基是可以滿足受力要求的。

2）墩頂腹板加厚段：按B—B斷面計算

由上計算可知,，單根立桿承載力為N＝23.84KN,，分布地基受力面積為0.6m×0.6m，則：

地基應力σ＝66.3Kpa<[σ]=100 Kpa

3）標準斷面段：按B—B斷面計算

由上計算可知,，單根立桿承載力為N＝14.5KN,，分布地基受力面積為0.8m×0.8m，則：

地基應力σ＝22.7Kpa<[σ]=100 Kpa

由上計算可知,，單根立桿承載力為N＝21.56KN,，分布地基受力面積為0.8m×0.8m，則：

地基應力σ＝33.7Kpa<[σ]=100 Kpa

六,、腳手架部分支架預留沉落量計算

塑性變形：

腳手架塑性變形主要發(fā)生在結(jié)點處的縫隙壓縮值,，本腳手架各接縫間接縫壓縮值：

① 木木結(jié)點：1.5mm② 木木結(jié)點：1.5mm③ 木鋼結(jié)點：1mm④ 鋼鋼結(jié)點：1mm⑤ 鋼鋼結(jié)點：1mm⑥ 鋼木結(jié)點：1mm⑦ 木土結(jié)點：1mm，結(jié)點壓縮總值Σ=1.5+1.5+1+1+1+1+1=8mm

地基沉降量：

地基沉降與地基土密實程度,、及土基含水率,、及土的天然空隙及土的性質(zhì)有關(guān),，因該橋處地質(zhì)情況沒有詳細資料，故只能估算其值為2mm,，以連續(xù)3天無明顯沉降作為地基沉降完成的標志,，完成后不反彈，屬塑性變形,。

壓桿彈性變形：

壓桿按照最大受力計算,，則N=30KN

取沖擊系數(shù)1.05，E=2.1×105Mpa

A=（0.048²-0.041²）π/4=4.9×10^-4m²

該項目可略去不計,。

梁體撓度值：

設(shè)計未要求設(shè)置撓度值,。

支架抬高值應由下式計算：

Σ＝腳手架塑性變形＋地基沉降量＋梁體撓度值

東引橋S0#～S7#、X0#～X7#,、A9#(B12#)～A12#(B15#),、東連接線A2#～A9#、B5#～B12#采用鋼管樁立柱與貝雷梁組合的支架體系進行現(xiàn)澆施工,。

針對上述梁跨形式,，分別對S線、X線,、A匝道,、B匝道的現(xiàn)澆梁進行受力分析，具體如下：

1,、支架總體布置

單層采用單箱三室結(jié)構(gòu),，現(xiàn)澆梁采用少支架法施工，貝雷梁柱式支架的總體布置見下圖所示,。

鋼管貝雷梁支架結(jié)構(gòu)主要由鋼管立柱,、工字鋼橫梁、貝雷片縱梁,、分配梁組成,。支架結(jié)構(gòu)傳力途徑為:模板-方木-橫梁分配梁-貝雷片縱梁-工字鋼橫梁-鋼管立柱-巖石地基。

箱梁標準截面梁高2.25m，底板寬11.25m,，頂板寬15.25m,。考慮到支架最高達30m,，為簡化計算,，確保安全，假定箱梁縱向為一均布荷載,，跨中橫隔梁按集中荷載考慮,。

施工荷載主要由鋼筋混凝土自重q1,，模板自重q2，貝雷片自重q3,，施工荷載q4構(gòu)成,。鋼筋混凝土密度采用26kN/m³，沖擊系數(shù)取1.1,，箱梁標準截面面積11.14m²,。

截面均布荷載q1=1.1×26×11.14=318.604KN/m；

跨中橫隔梁混凝土體積為10m³,，集中荷載

P=1.1×26×10=260KN,；

模板自重包括竹膠板、方木（內(nèi)模及支架,、外膜）合計取q=2.4KN/m2,，截面均布荷載

q2=2.4×(15.25+2.4×2)=47.52KN/m；

貝雷片每片每延米取1KN/m(包括支撐架等附屬物),貝雷片按18排布置, 截面均布荷載q3=1×18=18KN/m,。

施工荷載取4KN/m²,，頂板寬度15.25m，則截面均布荷載q4=4×15.25=61 KN/m,。

支架承受的截面總荷載q=q1+q2+q3+q4=445.124KN/m,。

3、貝雷梁的布置與驗算

貝雷片采用國產(chǎn)“321”公路鋼橋桁架,縱向根據(jù)箱梁跨度分5跨布置,，44.5m跨度按10.5m+4m+10.6m+4m+10.5m(蓋梁寬3.4m)布置,。橫向截面布置根據(jù)箱梁具體結(jié)構(gòu)布置，每個腹板下采用間距為450mm雙排單層貝雷片,，每個底板下采用間距為900mm雙排單層貝雷片,兩側(cè)翼板下采用間距為900mm雙排單層貝雷片,，見下圖所示。貝雷片縱向每3m上下都用[10號槽鋼作為橫向聯(lián)系,，用U形卡扣扣住,把貝雷片聯(lián)成整體,，使每排貝雷片受力較為均衡。

考慮到截面橫向的不均勻,每一排貝雷片受力情況也不一樣, 兩側(cè)翼板下的貝雷片受力相對較小,。經(jīng)過分析,翼板下貝雷片受力大約為底板下貝雷片所受力的一半,考慮模板,、方木以及橫向聯(lián)系能起到一部分分散荷載作用,所以只取16排貝雷片進行驗算, 并且要求滿足安全系數(shù)在1.3以上,貝雷片整體能承受的最大彎矩[M]=788.2×16/1.3=9700.9kN·m，最大剪力

[Q]=248.2×16/1.3=3054.8kN,。

用力矩分配法可計算出最大彎矩Mmax=4438.32KN·m,，位置在B、C支座處,；最大剪力Qmax=2992.9KN,，位置在B支座左側(cè)和E支座右側(cè)，由于Mmax<[M]，Qmax<[Q],，貝雷片強度滿足要求,。

因貝雷片每節(jié)結(jié)構(gòu)形式相同，可看作勻質(zhì)梁,，并以簡支梁模型驗算,，最大撓度為：

上式中：0.7m為貝雷梁的半高度，即上下弦桿中心距離的一半,。