1 研究背景

我國(guó)西南山區(qū)河流眾多,，水電資源豐富,，而電力的消耗主要集中在東南沿海地區(qū)，所以如何安全地將電力進(jìn)行輸送則顯得至關(guān)重要,。其中輸電塔樁基的水平承載力是否能達(dá)到設(shè)計(jì)要求是關(guān)鍵,。在四川西部山區(qū)，邊坡出露的土多以碎石土為主,，而根據(jù)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》[1](JGJ94-2008),，當(dāng)中密碎石土地基采用預(yù)制樁時(shí)，對(duì)m值則沒(méi)有給出明確的取值范圍,，而對(duì)灌注樁給出的經(jīng)驗(yàn)取值又較為寬泛(100～300 MN/m4),，所以針對(duì)不同密實(shí)度條件下的碎石土地基需要更加科學(xué)詳細(xì)的m值取值。

實(shí)驗(yàn)是物理知識(shí)發(fā)現(xiàn)和推導(dǎo)的主要手段,，也是加強(qiáng)學(xué)生理論聯(lián)系實(shí)踐的重要方法,，對(duì)于提升學(xué)生的探究能力具有重要的意義.因此，高中物理教師要注重學(xué)生物理實(shí)驗(yàn)活動(dòng)的開(kāi)展,，并引導(dǎo)學(xué)生在實(shí)驗(yàn)中探索發(fā)現(xiàn)物理知識(shí),，從而達(dá)到提高學(xué)生實(shí)驗(yàn)探究能力的教學(xué)目的.高中物理教師要充分的挖掘教材中的實(shí)驗(yàn)內(nèi)容，從實(shí)驗(yàn)設(shè)計(jì),、步驟,、現(xiàn)象、假設(shè),、推斷等各個(gè)方面進(jìn)行問(wèn)題的設(shè)計(jì),，引導(dǎo)學(xué)生在思考的同時(shí)，進(jìn)行實(shí)驗(yàn)方案的選擇,，實(shí)驗(yàn)步驟的設(shè)計(jì)并親自進(jìn)行實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證,，幫助學(xué)生掌握知識(shí)、方法的同時(shí),，也能培養(yǎng)學(xué)生的實(shí)驗(yàn)探究素養(yǎng).

對(duì)于不同條件下地基土的水平承載特性,，多年來(lái)不少學(xué)者已經(jīng)做了大量研究。丁梓涵等通過(guò)改變地基土中石膏含量控制地基土強(qiáng)度[2],，研究發(fā)現(xiàn)樁基m值與地基土黏聚力C成線性關(guān)系,，地基土強(qiáng)度越高，m值越大,。范秋雁等通過(guò)分析m值的影響因素后認(rèn)為增加樁的埋深,、控制地基土的含水率以及提高混凝土的澆灌質(zhì)量等可提高m值[3]。莊培芝等通過(guò)數(shù)值模擬研究認(rèn)為,，樁徑和樁周土體剛度是影響單樁水平承載力的主要因素[4],。劉東燕等通過(guò)開(kāi)展室內(nèi)碎石土直剪試驗(yàn)研究后認(rèn)為[5]，在同一細(xì)粒土含量中，碎石土抗剪強(qiáng)度隨著其密實(shí)度的增加而增強(qiáng),。帥正陽(yáng)等通過(guò)分析單樁水平現(xiàn)場(chǎng)靜載試驗(yàn)后認(rèn)為[6]，斜坡場(chǎng)地中,，樁前坡度和土體密度是影響樁基m值的主要因素,。其他學(xué)者也針對(duì)土性、結(jié)構(gòu)等方面對(duì)單樁水平承載力以及m值做了一系列的研究[7-11],。

④運(yùn)動(dòng)指導(dǎo)：運(yùn)動(dòng)方式必須是在保證孕婦及胎兒安全的前提下進(jìn)行,，運(yùn)動(dòng)的形式以有氧運(yùn)動(dòng)及能長(zhǎng)期堅(jiān)持為原則，如散步,、上肢運(yùn)動(dòng),、孕婦體操等。運(yùn)動(dòng)的強(qiáng)度以中強(qiáng)度為宜,，自測(cè)心率＜120次/min,。運(yùn)動(dòng)持續(xù)時(shí)間從10 min開(kāi)始，逐步增加至 30～40 min,，餐后1 h進(jìn)行,。

隨著夜越來(lái)越深，被窩里的一點(diǎn)溫暖,，也漸漸散盡,。腳上起的燎泡已經(jīng)破了，很疼,，她不敢用熱水袋了?，F(xiàn)在的兩只腳，已冷到失去了知覺(jué),，她把腳翹起來(lái),，左手捏著右腳，右手捏著左腳,，想給它們一點(diǎn)溫暖,，可腳太冰了，冰涼得真像一塊冰,，手上的一點(diǎn)兒溫度很快被吸干凈了,，可還是冷。

承受水平荷載的樁基礎(chǔ),，其水平抗力的影響因素很復(fù)雜,，不僅受到樁的埋深、樁身本身的幾何尺寸,、樁前土體坡度的大小等因素影響,，還與地基土本身的性質(zhì)密切相關(guān)[12-14]，例如密實(shí)度,、級(jí)配,、含水率等,，而對(duì)于密實(shí)度這一影響因素的研究仍缺乏?；诖?，本文以西南山區(qū)某輸電線塔樁基為原型，通過(guò)改變碎石土地基密實(shí)度進(jìn)行室內(nèi)單樁水平受荷物理模擬試驗(yàn),，研究密實(shí)度對(duì)樁基礎(chǔ)水平承載特性以及m值的影響,，為樁基設(shè)計(jì)提供參考依據(jù)。

2 物理模擬試驗(yàn)

2.1 試驗(yàn)?zāi)Ｐ驮O(shè)計(jì)及試驗(yàn)加載方案

本次試驗(yàn)依托于成都理工大學(xué)地質(zhì)災(zāi)害防治與地質(zhì)環(huán)境保護(hù)國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室三維地質(zhì)物理模擬實(shí)驗(yàn)室進(jìn)行,。試驗(yàn)槽尺寸為4 m×3 m×1.5 m,。為減少邊界效應(yīng)對(duì)試驗(yàn)結(jié)果的影響，碎石土地基尺寸1.3 m×1.3 m×1.1 m(長(zhǎng)×寬×高),；混凝土預(yù)制樁樁身截面0.1 m×0.1 m,，樁長(zhǎng)1 m，樁身配筋率1.13%,，樁頂距泥面0.1 m,，樁底距地基地面0.2 m，混凝土強(qiáng)度采用C30,，模型布置示意圖如圖1,。

圖1 模型示意(單位：cm)
Fig.1 Model schematic diagram

在樁身指定位置分別布設(shè)BF350-6AA(11)-x電阻應(yīng)變片和 XY-TY02A電阻式土壓力盒，以測(cè)試樁身曲率及樁周土壓力變化,。樁身監(jiān)測(cè)元件布置示意圖如圖2所示,。

圖2 樁身監(jiān)測(cè)原件布置(單位：cm)
Fig.2 The layout of the monitor

加載設(shè)備采用高精度靜態(tài)伺服液壓機(jī)的千斤頂，加載方式使用慢速維持荷載法進(jìn)行加載,。根據(jù)《建筑樁基檢測(cè)技術(shù)規(guī)范》(JGJ106-2014)[15],，加載過(guò)程不得中途停頓，直至樁身折斷或在恒載下水平位移急劇增加,，或者水平位移超過(guò)30 mm時(shí),，方可終止試驗(yàn)。

2.2 地基密實(shí)度的量化

本文主要研究不同密實(shí)度碎石土地基對(duì)m值的影響,，為了量化碎石土密實(shí)度,，本次試驗(yàn)參照了砂土的相對(duì)密實(shí)度的分類(lèi)標(biāo)準(zhǔn)對(duì)碎石土樣進(jìn)行密實(shí)度的劃分。用公式(1)作為其密實(shí)度的計(jì)算定量值,。

貧困地區(qū)一般集中連片,，資源共享度較高，存在很大的合作空間,。最好將幾個(gè)貧困村縣聯(lián)系起來(lái)總體規(guī)劃,，在統(tǒng)籌發(fā)展的理念的制定下明確主導(dǎo)產(chǎn)業(yè)，并從中長(zhǎng)期的角度分析主導(dǎo)產(chǎn)業(yè)發(fā)展的優(yōu)劣勢(shì)、外部機(jī)遇及挑戰(zhàn),，系統(tǒng)地思考整片貧困地區(qū)主導(dǎo)產(chǎn)業(yè)的發(fā)展策略,，將扶貧產(chǎn)業(yè)納進(jìn)地區(qū)整體產(chǎn)業(yè)的發(fā)展框架，促進(jìn)協(xié)調(diào)各地區(qū)產(chǎn)業(yè)間的發(fā)展,。

(1)

式中,Dr為密實(shí)度;ρdmax為最密實(shí)狀態(tài)下的最大干密度,；ρdmin為松散堆積狀態(tài)下的最小干密度；ρd為實(shí)測(cè)干密度,，通過(guò)灌砂法獲得。

本次試驗(yàn)的碎石土樣松散堆積狀態(tài)下的最小干密度為1.48 kg/m3,，為了獲得試驗(yàn)碎石土樣最大干密度,，采用多功能電動(dòng)擊實(shí)儀進(jìn)行擊實(shí)試驗(yàn)。取配制好的碎石土樣10 kg進(jìn)行擊實(shí),，以干密度為縱坐標(biāo),，含水率為橫坐標(biāo)，作ρd-w關(guān)系曲線,，如圖3所示,。由擊實(shí)試驗(yàn)可得，試驗(yàn)土樣的最優(yōu)含水率為8.5%,，最大干密度為2.38 g/cm3,。

圖3 ρd-ω關(guān)系曲線
Fig.3 The relationship curve ofρd-ω

參照砂土的相對(duì)密實(shí)度的分類(lèi)標(biāo)準(zhǔn)，試驗(yàn)碎石土地基密實(shí)度量化劃分為20%,40%,60%,，其對(duì)應(yīng)的密實(shí)程度分別為松散,、中密、密實(shí),。

2.3 不同密實(shí)度碎石土地基模型制作

本次試驗(yàn)地基模型根據(jù)密實(shí)度的不同,，一共劃分為3個(gè)模型。地基模型的制作,，采用分層夯實(shí)法進(jìn)行夯實(shí),。20%密實(shí)度的地基模型，每次堆積松散土體20 cm,，夯實(shí)到厚度為18.4 cm時(shí)停止夯實(shí),。夯實(shí)完成后，采用灌砂法進(jìn)行密度測(cè)定,，實(shí)測(cè)模型地基密度為1.79×103kg/m3,，將挖出的碎石土式樣進(jìn)行烘干后測(cè)得干密度為1.66×103kg/m3，通過(guò)公式(1)計(jì)算得到松散密實(shí)程度的地基土密實(shí)度為Dr=20.7%,，滿足設(shè)計(jì)要求,。40%密實(shí)度的地基模型以及60%密實(shí)度的地基模型同樣按照上述方法進(jìn)行制作，實(shí)測(cè)模型密實(shí)度分別為40.2%和60.0%，均滿足設(shè)計(jì)要求(圖4),。

本研究主要以教育技術(shù)系2015級(jí)本科生信息技術(shù)與課程整合課程中“電子檔案袋”這一章節(jié)內(nèi)容的教學(xué)為例,，探究基于智能手機(jī)的課堂互動(dòng)系統(tǒng)（師星學(xué)堂）在具體教學(xué)實(shí)踐中的應(yīng)用流程，并通過(guò)課堂的具體情況和學(xué)生學(xué)習(xí)記錄的綜合分析,，為今后該課程開(kāi)展智慧課堂教學(xué)提供參考依據(jù),。具體的課程實(shí)施過(guò)程如下。

圖4 試驗(yàn)地基模型
Fig.4 Test model

2.4 地基土體相關(guān)參數(shù)

試驗(yàn)土樣均取自于現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)的原狀碎石土,，通過(guò)粗顆粒土大三軸試驗(yàn)得到碎石土的抗剪強(qiáng)度參數(shù)如表1所示,。

表1 碎石土抗剪強(qiáng)度參數(shù)
Tab.1 Shear strength parameters of gravel soil

模型編號(hào)ρ/(kg·m-3)Dr/%C/kPaφ/(°)11.7920.752721.9740.283632.1960.01046

3 試驗(yàn)結(jié)果及m值變化規(guī)律

3.1 臨界荷載的判釋

一般情況下，由規(guī)范對(duì)極限荷載Hu的判斷較為容易,，但對(duì)臨界荷載Hcr的判斷通常情況下由于樁頂位移-荷載曲線突變點(diǎn)較多而難以界定[16],，所以本文采用樁頂位移梯度-荷載曲線第一直線段的終點(diǎn)作為臨界荷載點(diǎn)。

3.2 試驗(yàn)結(jié)果

根據(jù)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》(JGJ94-2008)附錄中地基水平抗力系數(shù)的比例系數(shù)計(jì)算公式為

(1)

式中,，m為地基土水平抗力系數(shù)的比例系數(shù),MN/m4,；Hcr為單樁水平臨界荷載,kN；Xcr為單樁水平臨界荷載對(duì)應(yīng)的位移,m,；vx為樁頂位移系數(shù),，b0為樁身計(jì)算寬度,m;EI為樁身的抗彎剛度,MPa·m4。

因此,，為了得到不同密實(shí)度條件下碎石土地基的m值,，需參照文獻(xiàn)[16]中臨界荷載以及臨界位移的判定方法，先求出Hcr以及Xcr,。為此,，根據(jù)本次試驗(yàn)數(shù)據(jù),繪制出各樁水平荷載-位移(H-x)曲線與水平荷載-位移梯度(H-Δx/ΔH)曲線，如圖5,、6所示,。

圖5 不同密實(shí)度條件下荷載-位移曲線
Fig.5 Load-displacement curve under different compactness conditions

3.3 試驗(yàn)數(shù)據(jù)分析

從圖5～6可以看出，荷載施加初期,，樁頂位移基本呈線性增長(zhǎng),，位移梯度也較小，土體處于線彈性變形階段,。隨著荷載的增大,，位移增長(zhǎng)由線性轉(zhuǎn)變?yōu)榉蔷€性，位移梯度也逐漸增大,，此時(shí)地基土進(jìn)入彈塑性階段,。在加載的最后階段、樁頂位移已不能穩(wěn)定,，很小的荷載增量都會(huì)引起很大的位移增量,，地基土發(fā)生破壞,。

隨著地基土密實(shí)度的增加，樁基礎(chǔ)的水平承載力有了顯著的提高,，密實(shí)度為松散時(shí)樁基礎(chǔ)在水平力的作用下極易失穩(wěn)破壞,。而適當(dāng)提高密實(shí)度可以有效提高承載力，因此對(duì)松散碎石土進(jìn)行夯實(shí)處理可以有效提高水平受荷樁的承載力,，而當(dāng)密實(shí)度達(dá)到密實(shí)狀態(tài)Dr=60.0%時(shí)基樁水平承載性能最好,，地基土體能夠提供的水平抗力達(dá)到最大。

3.4 水平承載力

分析圖6(a),，當(dāng)?shù)鼗撩軐?shí)度為20.7%時(shí),，荷載-位移梯度曲線呈較為明顯的“三段式”。當(dāng)水平荷載小于0.80 kN時(shí),，曲線呈較平緩的直線,，此時(shí)地基土處于線彈性階段；當(dāng)荷載為0.80～3.42 kN時(shí),，曲線斜率明顯增大，地基土從線彈性階段過(guò)渡到彈塑性階段,。依據(jù)規(guī)范定義,，取0.80 kN為該模型的臨界荷載(Hcr)，其對(duì)應(yīng)的位移為臨界位移(Xcr),。當(dāng)荷載超過(guò)3.42kN以后,，曲線斜率陡增，很小的荷載增量都會(huì)引起很大的位移增量,，地基土不再具有承載能力,，所以取3.42 kN為該模型的極限荷載。40.2%密實(shí)度地基模型的水平荷載與位移梯度曲線的變化規(guī)律與圖6(a)類(lèi)似,，只是臨界荷載比20.7%密實(shí)度地基模型有了顯著增加,，說(shuō)明密實(shí)度的增加對(duì)地基土的臨界荷載有著顯著的影響。

（1）分別于治療前及治療后采用帕金森病綜合評(píng)估量表（unified Parkinson disease rating scale,，UPDRS）II評(píng)估患者的日常生活能力,，UPDRS III評(píng)估患者的運(yùn)動(dòng)能力；（2）漢密頓抑郁量表（hamilton depression scale,，HAMD）,，共計(jì)54分，分?jǐn)?shù)越高提示抑郁程度越嚴(yán)重,；（3）不良反應(yīng)發(fā)生率：觀察患者體位性低血壓,、惡心、嘔吐,、嗜睡及頭暈的發(fā)生率,。

圖6 不同密實(shí)度條件下荷載-位移梯度曲線
Fig.6 Load displacement gradient curves under different compactness conditions

圖6(c)的荷載-位移梯度曲線與上述兩條曲線有著一定差別,。首先在第一曲線段，曲線基本為一條平緩的直線,，說(shuō)明在該密實(shí)度下,，地基土的水平承載力顯著提高，地基能夠發(fā)揮的水平抗力大幅增加,。其次,，在倒數(shù)第二級(jí)荷載(10.15 kN)施加以后，曲線明顯地突變,，呈直立形上升,，分析其原因，主要是因?yàn)樵谠摷?jí)荷載施加以后,，樁身出現(xiàn)了斷裂,，如圖7所示。而斷樁之后繼續(xù)施加水平荷載所產(chǎn)生的位移主要以斷樁處以上的樁身繞斷樁點(diǎn)所產(chǎn)生的相對(duì)旋轉(zhuǎn)為主,，地基土基本不發(fā)生水平壓縮,。

根據(jù)(JGJ106-2014)《建筑樁基檢測(cè)技術(shù)規(guī)范》[15]，當(dāng)樁身不允許開(kāi)裂或配筋率小于0.65%時(shí),，可取臨界荷載的0.75倍作為單樁水平承載力特征值,；對(duì)鋼筋混凝土預(yù)制樁、鋼樁和樁身配筋率不小于0.65%時(shí),，可取設(shè)計(jì)樁頂標(biāo)高處水平位移為10 mm(水平位移敏感建筑物取6 mm)所對(duì)應(yīng)荷載的0.75倍作為單樁水平承載力特征值[16],。由于此次試驗(yàn)的模型樁配筋率為1.13%，故本文選擇以樁頂位移10 mm所對(duì)應(yīng)荷載的0.75倍作為單樁水平承載力特征值,。

要求系統(tǒng)的靜態(tài)速度誤差系數(shù)Kv≥50 s-1,，γ≥40°，wc≥10 rad/s,。試應(yīng)用MATLAB Simulink進(jìn)行滯后—超前校正,。

圖7 模型樁樁身斷裂
Fig.7 Fracture of pile

將不同密實(shí)度的各級(jí)樁頂位移下的m值繪制成曲線如圖8。從圖中可以看出,，不同密實(shí)度下的m值隨樁頂位移的變化規(guī)律基本一致,，m值隨樁頂位移的增大呈現(xiàn)出非線性減小的趨勢(shì)：在荷載施加初段，很小的位移增量都會(huì)引起m值很大的變化,，隨著荷載的增大,，m值減小的趨勢(shì)逐漸趨于平緩，并最終趨于恒定,。

記錄三組產(chǎn)婦麻醉前,、麻醉平面達(dá)T8、胎兒娩出后的平均動(dòng)脈壓（MAP）,、血氧飽和度（SPO2）數(shù)值,。并分別記錄寒戰(zhàn)發(fā)生率,、內(nèi)臟牽拉痛發(fā)生率、利多卡因用量,、麻醉平面到達(dá)T8所用的時(shí)間,。記錄麻醉后6 h內(nèi)不良反應(yīng)（惡心、嘔吐,、瘙癢）等發(fā)生率及新生兒窒息發(fā)生情況（用新生兒娩出1 min Apgar評(píng)分表示）,。

圖8 各密實(shí)度樁頂位移-m值曲線
Fig.8 The m value curve of the pile top displacement of each compactness

將3個(gè)模型試驗(yàn)數(shù)據(jù)的臨界荷載以及臨界位移帶入公式(2)可得到不同密實(shí)度碎石土地基系數(shù)的比例系數(shù)m值以及單樁水平承載力特征值，見(jiàn)表2,。

從表2中可以看出,，密實(shí)度對(duì)m值有著顯著影響，線性相關(guān)度也較好,，密實(shí)度每提高20%,，m值增加1.39倍，承載力特征值增加1.38～3.01倍,，m值與密實(shí)度基本呈正比線性關(guān)系(圖9),。

由曲線擬合成果可得，其他條件不變時(shí),，碎石土地基樁土水平作用參數(shù)m值與地基密實(shí)度d呈線性關(guān)系：

表2 不同密實(shí)度下的單樁水平承載力特征值及m值

Tab.2 The characteristic value of single pile horizontal bearing capacity and m value under different compactness

密實(shí)度/%臨界荷載/kN臨界位移/mmm值/(MN·m-4)承載力特征值/kN20.70.800.8262.01.4840.24.613.8484.34.4660.06.344.27120.16.17

圖9 m值-密實(shí)度關(guān)系曲線
Fig.9 Relationship between m value and compactness

m=29.188+1.4792d

(3)

樁土作用參數(shù)m值及單樁水平承載力特征值與土體類(lèi)別,、強(qiáng)度、樁身尺寸,、剛度等諸多因素相關(guān)。表2以及式(3)是以碎石土模型為基礎(chǔ)所得,，限定其他影響因素為恒定,，該結(jié)論規(guī)律僅供參考，實(shí)際工程取值請(qǐng)結(jié)合當(dāng)?shù)亟?jīng)驗(yàn)綜合選取,。

4 結(jié) 論

本文將密實(shí)度量化之后通過(guò)室內(nèi)單樁水平靜載試驗(yàn),，對(duì)單樁水平承載力特征值和m值的取值問(wèn)題進(jìn)行探討，得出以下結(jié)論,。

(1) 西南山區(qū)碎石土地基系數(shù)的比例系數(shù)m值取值范圍為62～120.1 MN/m4,，密實(shí)度越大，m值取值越大,。

(2) 隨著碎石土地基密實(shí)度的增大,，樁土作用體系水平受荷能力越大，m值隨密實(shí)度的增大呈線性增加,，密實(shí)度每提高20%,，m值增加1.39倍。

(3) 越密實(shí)的碎石土地基其單樁水平承載力特征值越高,，密實(shí)度每提高20%,，承載力特征值增加1.38～3.01倍,。

參考文獻(xiàn)：

[1] JGJ94-2008 建筑樁基技術(shù)規(guī)范[S].

[2] 丁梓涵,趙其華,彭社琴,等.地基土強(qiáng)度對(duì)樁土水平作用特性及m值影響的模型試驗(yàn)研究[J].水文地質(zhì)工程地質(zhì),2016,43(3):113-117,147.

[3] 范秋雁,楊欽杰,朱真.泥質(zhì)軟巖地基水平抗力系數(shù)研究[J].巖土力學(xué),2011,32(S2):137-142.

[4] 莊培芝,亓樂(lè),周志東.水平荷載作用下單樁承載力影響因素分析[J].公路,2013(8):12-19.

[5] 劉東燕,夏毓超,侯龍,等.水對(duì)庫(kù)區(qū)路基不同密實(shí)度碎石土的弱化試驗(yàn)分析[J].土木建筑與環(huán)境工程,2013,35(4):94-100.

[6] 帥正陽(yáng),趙其華,丁梓涵,等.碎石土斜坡場(chǎng)地樁基m值影響因素分析[J].科學(xué)技術(shù)與工程,2016,16(29):120-125,140.

[7] 王繼成,潘曉東,丁翠紅.翼板、承臺(tái)埋深對(duì)樁水平承載力的影響研究[J].人民長(zhǎng)江,2007,，38(8):162-164.

[8] 侯勝男.上海地區(qū)單樁水平承載力的若干影響因素研究[J].巖土力學(xué),2015,36(S2):565-570.

[9] 馬永峰,周丁恒,邴啟超,等.大型煉廠軟弱地基PHC管樁現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)與分析[J].人民長(zhǎng)江,2015,46(16):62-66.

[10] 蔡忠祥,劉陜南,黃紹銘,等.預(yù)應(yīng)力樁水平承載性狀數(shù)值分析[J].巖土工程學(xué)報(bào),2013,35(S1):439-442.

[11] 侯勝男,劉陜南,蔡忠祥,等.預(yù)應(yīng)力管樁單樁水平承載力的試驗(yàn)判定標(biāo)準(zhǔn)探討[J].巖土工程學(xué)報(bào),2013,35(S1):378-382.

[12] 王飛,李秀霞,黃海波.淺析水平荷載作用下單樁承載力影響因素[J].工業(yè)建筑,2009,39(S1):808-809.

[13] 徐楓.基于原型試驗(yàn)的單樁水平承載力分析[J].巖土工程學(xué)報(bào),2011,33(S2):291-294.

[14] 馮君,張俊云,朱明,等.軟土地層高承臺(tái)橋梁群樁基礎(chǔ)橫向承載特性研究[J].巖土力學(xué),2016,37(S2):94-104.

[15] JGJ 106-2014 建筑基樁檢測(cè)技術(shù)規(guī)范[S].

[16] 張進(jìn)林,沈軍輝.單樁水平靜載試驗(yàn)及成果參數(shù)取值問(wèn)題初探[J].水文地質(zhì)工程地質(zhì),2005(4):100-103.