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高氨氮,、高有機物濃度的廢水含有大量N、P,，會導致水體富營養(yǎng)化,；污水滲漏造成地下水的污染；產(chǎn)生的氨、硫化物,、甲烷等惡臭有害氣體污染大氣且危害人體健康,。未經(jīng)處理的畜禽污水是一種典型的高氨氮、高有機濃度的廢水,。

國外規(guī)?；i場廢水的處理主要采用厭氧+好氧+生物凈化組合工藝，一般堅持資源化,、無害化,、減量化的處理原則；國內基本遵循固液分離,、干糞制肥、廢水處理后排放的原則,。由于畜禽養(yǎng)殖屬微利行業(yè),，廢水處理基本得不到保證。筆者采用ABR（厭氧折流板反應器）與改良SBR（序批式反應器）的厭氧-好氧組合工藝對人工模擬污水進行處理,，形成一體化處理設備并獲得國家實用新型專利（專利號ZL200420029270．7）,。在寧河原種豬場進行現(xiàn)場小試、中試,，效果良好,，得到了用戶肯定。該套工藝具有投資省,、運行成本低,、管理方便等特點，已經(jīng)向全國推廣,。

筆者針對改良SBR 單元,，優(yōu)化改良SBR 工藝條件，探索了各因素對氨氮去除率的影響規(guī)律,。

1 實驗廢水與裝置

1.1 實驗廢水

研究涉及ABR 與改良SBR 兩部分的聯(lián)用系統(tǒng),，考慮到實際廢水水質的波動性和最優(yōu)條件選擇的可控性，采用模擬廢水進行研究,。模擬廢水按營養(yǎng)比COD∶N ∶P =100 ∶5 ∶1 配制,，配料為葡萄糖、NH4HCO3,、K2HPO4,、MgCl2、MnSO4,、CuSO4,、CoCl2、 FeSO4 等〔1〕。

實驗中ABR 系統(tǒng)和改良SBR 系統(tǒng)的啟動均采用同步接種馴化方法,，ABR 系統(tǒng)啟動廢水COD 從 1 000～10 000 mg/L 逐步增加,，以進水COD 為10 000 mg/L 時去除率達72.0%為ABR 啟動完成的標志。

ABR 系統(tǒng)和改良SBR 系統(tǒng)的進,、出水主要指標如表 1 所示,。

表 1 中，由于ABR 厭氧系統(tǒng)中污泥的引入,，導致 ABR 出水NH3-N 高于原水,。根據(jù)改良SBR 系統(tǒng)進水要求和ABR 出水實際狀況，將ABR 出水經(jīng)適當稀釋后作為SBR 進水,，以滿足脫氮時C/N=3～5 的要求,。

1.2 裝置

ABR 反應器L=600 mm，B=100 mm,，H=600 mm,，有效容積30 L。改良SBR 反應器L=500 mm,，B= 100 mm,，H=500 mm，有效容積20 L,。裝置見圖 1,。

圖 1 實驗裝置

改良SBR 連續(xù)進水、間歇出水操作,，處理量為 2~3 L/h,。前端沿池長，距池壁70 mm 及100 mm 兩處分別設擋板分隔形成生物選擇區(qū)（對于ICEAS 則稱為預反應區(qū)）,，不曝氣,，可形成兼氧條件；第二個擋板距池底有20 mm 空隙,，來自預反應區(qū)的污水從擋板下面的孔或縫隙以0.03～0.05 m/min 低速流至主反應區(qū),，而所經(jīng)的區(qū)域為缺氧區(qū)。該單元結合ICEAS,、 CASS 及IDEA 三種工藝形式,，具有如ICEAS 那樣較長的停留時間，又具有CASS 缺氧厭氧的生物選擇區(qū),，還如ICEAS 和IDEA 采用連續(xù)進水方式〔2〕,，使該工藝具有占地面積小、運行維護簡便,、處理效果好（特別是脫氮除磷效果）,、自動化操作,、可靠度高等特點〔3〕。

2 實驗部分

2.1 分析方法

COD 采用重鉻酸鉀法測定,；NH3-N 采用納氏比色法測定,；DO 采用膜電極法JPB-607 測定；MLSS 采用重量法測定,；pH 采用玻璃電極法測定,；SS 采用重量法測定。

2.2 改良SBR 啟動

取天津市紀莊子污水處理廠硝化池回流污泥馴化后接種,，常溫下按表 1 配制模擬廢水（COD 約1 000 mg/L）引入反應器,，溶解氧控制在0.2 mg/L，pH 為 6.0～9.0,，曝氣175 min,，沉淀60 min，排水5 min 進行操作,。每天保證3 個周期,，2 d 后COD 去除率達到 87.6%，啟動結束,。

2.3 實驗方法

系統(tǒng)類似于CAST 是變容積運行，連續(xù)操作,。每個循環(huán)周期為4 h,，分別由曝氣、沉淀,、出水組成,。通常要求5～10 min 內排水完畢，若沉淀時間太長,，由于連續(xù)進水,，會導致出水惡化。試驗將沉淀時間固定為5 min,，沉淀時間與曝氣時間共235 min,。

對沉淀時間、停留時間,、回流比,、進水基質濃度等各因素進行單因素實驗，獲得各因素的影響規(guī)律,；在此基礎上,，采用正交設計表L9（34），以NH3-N 去除率作為考察指標,，通過極差法獲得重要性影響順序與最優(yōu)參數(shù),。

3 結果與討論

3.1 沉淀時間對氨氮去除率的影響

隨著曝氣時間的延長,，出水NH3-N 下降。曝氣時間太短,，會使充水比太小而導致SVI 變大,，泥水分離效果變差〔4〕。根據(jù)同步硝化反硝化理論,，保持好氧,、缺氧條件同時存在，即DO 保持在0.5～1.5 mg/L 即可〔5, 6〕,。研究發(fā)現(xiàn),，沉淀時間＞20 min 時，氨氮去除率明顯提高,。但沉淀時間＞60 min,，增大了水力停留時間，從而增大反應器的容積,，使大量未經(jīng)處理的污水進入反應器與上一周期的反應出水混合,，降低了處理效果，如圖 2 所示,。研究結果表明沉淀時間為 30~60 min 時,，處理效果較好。

圖 2 沉淀時間對氨氮去除率的影響

3.2 回流比對氨氮去除率的影響

按連續(xù)進水連續(xù)出水方式操作,，改良SBR 前端設置生物選擇區(qū)或稱作預反應區(qū),。將出水回流至預反應區(qū)，可以調節(jié)進水,，提高系統(tǒng)抗沖擊性,，同時可在預反應區(qū)形成脫氮條件，延長硝化污泥的泥齡,，利于脫氮過程的進行,。根據(jù)反硝化經(jīng)驗，硝化液內回流比＞200%〔5〕,。如圖 3 所示,，回流比為300%時氨氮去除率最高。

圖 3 回流比對氨氮去除率的影響

3.3 進水COD 對氨氮去除率的影響

硝化菌是自養(yǎng)型細菌,，對環(huán)境變化非常敏感,，有機底物并不是它的生長限制因素〔7〕。進水COD 為 1 000 mg/L 時,，BOD 污泥負荷（Ns）為0.8 kg/（kg·d）,，超過了一般活性污泥法所要求的經(jīng)驗值〔0.3~0.5 kg/（kg·d）〕〔8〕，影響了氨氮的去除效果,。由圖 4 可以看出,，隨著COD 的增大,，氨氮去除率單調下降。COD 為700 mg/L 時去除率最高,，實際中系統(tǒng)COD 盡量控制在700~1 000 mg/L,。

圖 4 進水COD 對氨氮去除率的影響

3.4 水力停留時間對氨氮去除率的影響

據(jù)HRT=V/Q 知，進水流量的變化影響HRT 的變化,，而HRT 的變化又影響Ns,，Ns 太大，出水水質差,，Ns 太小,，處理效率低〔9〕。本課題要求處理量為2~ 3 L/h,，為了取得較高的脫氮率,，硝化反應歷時一般不低于6 h。HRT=10 h 時處理效果存在一個轉折點,。 HRT=8 h 時,，氨氮去除率為55%，HRT=5 h,、12 h 時,，氨氮去除率低于49%。鑒于1 d 24 h 內可安排3 個周期,，HRT 取8 h,。

圖 5 水力停留時間對氨氮去除率的影響

3.5 正交試驗優(yōu)化

正交試驗中沉淀時間、水力停留時間均選擇轉折點前后,，考察轉折點處的交互影響?；亓鞅冗x擇200%和500%與沒有回流進行對比,，污泥泵相應的流量是5 L/h 和12.5 L/h?；亓鞅葹?00%,，NH3-N 去除率從沒有回流前的30%增至74%，可見內回流對于改良SBR 是絕對必要的,。進水COD 也是影響硝化效果的重要因素,，考慮系統(tǒng)整體屬于高速反應器，前端ABR 要求改良SBR 具備較大的處理能力,，故采用800,、1 000、1 200 mg/L,。正交試驗方案設計及結果分別如表 2,、表 3 所示,。

由表3 可見，回流比對氨氮去除率影響最大,，其次是進水COD,，最小的是沉淀時間。同時發(fā)現(xiàn)與單因素研究一致的規(guī)律是,，最佳點出現(xiàn)在進水COD 最小時：800 mg/L,。最佳條件下的處理效果為74.02%，相應條件為回流比200% ,，循環(huán)周期組成曝氣 175 min,，沉淀時間60 min，排水時間5 min,，HRT= 8 h,，進水COD 為800 mg/L，出水NH3-N 為24.86 mg/L,，可達到GB 8978—1996 中二級排放標準要求,。

4 結論

（1）采用改良SBR 工藝處理模擬高氨氮有機廢水，處理效果好（特別是脫氮除磷效果）,。

（2）通過正交試驗獲得各影響因素的重要度排序：回流比＞進水COD＞停留時間＞沉淀時間,。

（3）最佳工藝條件：回流比200%，曝氣175 min,，沉淀時間為60 min,，排水時間5 min，HRT=8 h,，進水 COD 為800 mg/L,。此時NH3-N 去除率為74.02%，出水NH3-N 為24.86 mg/L,，達到GB 8978—1996 中的二級排放標準要求,。